预应力混凝土管钢筋有效预应力简化计算及品种代换的计算方法

在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)     

广义双剪应力强度理论对中细砂岩的应用

本文讨论了在真三向压缩应力状态下中细砂岩的强度准则问题,认为可用由广义双剪应力强度理论建立的强度条件的修正式: 1/2(σ_1+σ_2)—βσ_3—γσ_1=c     

孔结构对材料强度的影响和发气混凝土强度公式的探讨

(一)脆性材料孔结构对其强度的影响,一直是材料科学中众所关注的重要问题.有些学者提出过材料强度与其孔隙率的经验关系,其中较常用的是σ=σ_0(1一ε)~n (1)式中σ——材料强度;σ——材料在无孔理想状态下的强度;ε——材料的体积孔隙率;n——经验常数.T·C·Hanson提出过一个简单的理论模型:在一个立方体之中有一个圆球孔,     

1990CEB—FIP模式规范(砼结构)有关内容介绍(二)——砼的多轴强度和本构关系(Ⅱ)

四、应力—应变关系1.单轴受压砼棱柱体或圆柱体在单轴受压情况下的应力—应变(σ-ε)全曲线(图10),包括了峰点两边的上升段和下降段.这在国内外已有许多试验研究,模式规范中采用Sargin建议的公式:y=(ax+bx~2)/(1+cx+dx~2) (16)式中 y=σ_c/f_(cm),x=ε_c/ε_(c1)(16a)σ_c,ε_c——砼的应力和相应的应变值;f_(cm),ε_(c1)——砼的抗压强度和相应的峰值应变,取ε_(c1)=-0.0022.     

孔隙水压力-围压作用下砂岩力学特性的试验研究

利用MTS815岩石力学测试系统进行两类三轴压缩对比试验:一类是非充水条件下不同围压时的三轴压缩试验;一类是充水条件且围压保持恒定时不同孔隙水压力作用下的三轴压缩试验。基于莫尔-库仑准则,分析非充水条件下,不同围压σ3作用对细砂岩的峰值破坏强度σ1max及其对应的轴向应变ε1max、剪切强度τ和正应力σ等参数的影响;充水条件下,围压σ3恒定时不同孔隙水压力P作用对细砂岩的峰值破坏强度σ1max及其对应的轴向应变ε1max、有效峰值破坏强度σ1′max、有效围压3σ′、有效剪切强度τ′和有效正应力σ′等参数的影响。研究结果表明:(1)充水条件下,随着有效围压σ3′的增加,有效峰值破坏强度σ1′max呈增大的趋势,但在相同围压条件下随孔隙水压力P的增加有效峰值破坏强度σ1′max呈逐渐减小的趋势;(2)非充水条件下的τ-σ曲线和充水条件下的τ′-σ′曲线既可采用一元二次方程拟合,也可采用线性方程拟合,其相应强度曲线均能较好地符合莫尔-库仑准则;(3)有效剪切强度折减系数K可以较好地表征孔隙水压力P对有效剪切强度τ′的影响。     

混凝土在冲击荷载下的力学行为

目前,对混凝土动载力学行为的研究无论在理论上还是方法上都很不成熟,瑞士惠特曼教授曾将日本三桥的随机过程模型用来描述混凝土的快速破坏,发现混凝土的抗压、抗拉、抗折强度与应力速率的关系可描述为:式中σ_0、σ分别为在应力速率σ_0和(?)下的破坏强度;β是与材料性质有关的参数,称为“材料常数”。(1)式表明:材料的动态响应完全取决于它的“材料常数”。可见,材料的β与它的动载力学行为有着内在联系。但是,目前对“材料常     

考虑三向应力的弱面岩石强度分析

弱面岩石通常具有明显的强度各向异性,一般的弱面理论都是在平面应力状态内分析岩石强度,不能准确分析所有的弱面情况。借助张量的坐标转换方法,计算空间任意方位上的弱面应力分量,建立考虑三向应力的弱面岩石剪切强度模型。分析结果表明,对于单弱面岩石,中间主应力对岩石强度的影响是非常大的。当(中间主应力)σ_2≠σ_3(最小主应力)时,弱面岩石的强度受剪切破裂面法向与最大主应力之间的夹角β和弱面倾向α同时控制,岩石强度随b的变化规律与传统模型预测的规律相差较大。α较大的情况下岩石表观强度通常会比较高。α较小的情况下,σ_2较小时岩石表观强度变大,σ_2较大时岩石表观强度变小。使用考虑三向应力的强度模型可以精确预测弱面在任意一角度时的岩石强度。     

新Ⅲ级钢筋的常幅疲劳和变幅疲劳

本文对变形钢筋在常幅荷载下的试验结果进行分析,得出了不同应力比时的S-N曲线、Goodman图及疲劳寿命N与最大应力σ_(max)、应力幅△σ的关系。在此基础上应用Miner线性累积损伤定律,探讨了变幅荷载下钢筋疲劳寿命的计算方法和可靠度分析方法,提出了具有一致可靠度的设计建议;同时分析了变形钢筋疲劳强度的主要影响因素和疲劳破坏的微观机理。     

富水溶洞对隧道白云岩围岩稳定性的影响

为研究富水溶洞对隧道白云岩围岩稳定性的影响,以隧道横断面周围富水溶洞为研究对象,以数值模拟为研究手段,针对不同的溶洞位置、水压力P和溶洞内壁到隧道内壁距离T,选取48种工况对围岩稳定性进行分析。研究表明:溶洞位于隧道上部时,隧道开挖后,由于自然拱效应,围岩位移S随T的增加而减小;溶洞位于隧道侧部时,隧道上部围岩产生的应力将会向其两侧传递,最大围岩应力σ_(max)随P的增加而减小,S随P的增大而增大,随T的增加而降低;溶洞位于隧道下部时,溶洞与隧道间的围岩有自成梁功能,σ_(max)随着P的增加而减小,S随T的增加而增大。针对不同P,研究了T与σ_(max)、S的线性关系,以此判断隧道施工时溶洞的安全壁厚,并给出了合理的施工参数。     

中心受压等边单角钢最轻重量截面选择

一、概述等边角钢是杆系结构中使用较多的一种型钢,以往在中心受压杆件的设计计算中,先要根据试验预选一种规格,然后按公式σ=N/фA≤[σ]和λ≤λ_(max)进行验算。这样,一般总要经过反复才能找到比较满意但不一定是最理想的截面,在时间和材料方面都是不经济的。本文所编制的图表,则只要根据杆件上所承受的轴向力N的大小、杆件的计算长度L、以及最大细长比λ_(max)和规定的最小厚度δ_(min),就可直接从图中查得最轻重量等边角钢的规格。使用本图表,可以给设计人员带来一定的方便。     

梁按主应力进行强度校核的图解法

梁按主应力进行强度校核更适用于薄壁截面梁,在工程设计计算时,当梁的内力图上的Q_(max)和M_(max)不发生在同一截面上时,确定危险截面的危险点就较困难,必须通过试算方可解决。用图解法就可以迅速、简便地进行强度校核。在一定精度下作图时,所得的结果在工程上也足够准确。图解法也能沿梁的纵向反映出相当应力的应力值变化情况,给设计等强度粱提供了参考     

建筑机械的失效分析

失效分析是机械强度设计的依据。所设计零件在实际工作中的应力不超过许用应力,零件工作实际应力由计算可得,许用应力与零件的材料、运行状况有关。关键是采用哪种强度判据,如果采取静强度判据,许用应力是材料的屈服极限σ_s,如果以疲劳强度为判据时,许用应力是材料的疲劳极限σ_1。从零件不同破坏的概念得到不同强度的判据,许用应力数值可以差别很大,实际破坏情况与理论计算的符合程度可能完全不同。1943年1月发生在美国的     

原状饱和黄土的应力-应变特性及其归一化研究

原状饱和黄土由于特殊的物理性质,其应力-应变关系具有一定的离散性。通过对原状饱和黄土的固结不排水剪试验得到其应力-应变关系,并对其进行归一化处理。归一化处理中分别选围压σ_3、σ_3~n、主应力极限值(σ_1-σ_3)_(ult)作为归一化因子,结果表明:原状饱和黄土以主应力极限值(σ_1-σ_3)_(ult)为归一化因子的归一化效果较好。对原状黄土的归一化研究可以应用于更多的实际工程的室内土工试验中,以寻求对原状土更好的分析方法。     

统计法一评定混凝土强度的最小值公式的选定

按照《混凝土强度检验评定标准》(GBJ107-87)第4.1.1条的规定,对“生产条件在较长时间内能保持一致,且同一品种棍凝土的强度变异性能保持稳定时,由连续的三组试件组成的一个验收批”的最小强度应同时采用两个计算式进行验算,即: 当混凝土强度等级不高于C20时,最小强度值应同时满足下列两式要求: f_(cu,min)≥f_(cu,k)-0.7σ_0 (1) f_(cu,min)≥0.85f_(cu,k) (2) 而当混凝土强度等级高于C20时,最小强度值应同时满足下列两式要求: f_(cu,min)≥f_(cu,k)-0.7σ_0 (3) f_(cu,min)≥0.9f_(cu,k) (4)式中 f_(cu,k)——混凝土立方体抗压强度(N/mm～2);     

无筋砖砌体剪切强度计算问题的探讨

砖砌体剪切强度一般与垂直压应力σ_0和砌体抗剪强度R_f的比值σ_0/R_f,以及高宽比h/l,两个变量有关.因此有:R_r/R_f=f(h/l,σ_0/R_f)但一般来说,h/l和σ_0/R_f是两个完全独立的变量,故上式可改写为:R_r/R_f=f_1(h/l)·f_2(σ_0/R_f)如果从纯理论去研究上式的关系,可以说是非常困难的.但根据我们已占有的资料和知识,可以从"形式逻辑"推理的方法来解决这个问题.现简要分析如下:     

考虑应变速率的强度分析

结构物在正常工作情况下,一般是以静荷载作为设计依据的。但在工程实际上,它们还经常承受动荷载的作用,其中有些动荷载如地震荷载、脉动风压等等可用动力系数乘以静荷载,应用静荷载的许用应力[σ]进行强度计算;但是,另一些动荷载如工业厂房基础受锻锤的冲击力,吊车梁受起动式刹车的冲击力等等对构件的加载速度超过了某一限度,使材料的机械性质发生显著的变化,其许用应力值也必定随之发生明显的改变。因此,构件受冲击荷载或高速加载的强度条件就不该建立在静荷载的许用应力[σ]值的基础上。为了考察结构物承受冲击荷载及高速动荷载的能力,在没有解决其许用应力值时往往根据实物的破坏试验资料进行分析,这就化费了大量的人力、财力。为此,本文对材料在冲击荷载的强度分析作一些探讨。     

怎样正确选择和使用家用单相电度表

电度表又叫千瓦小时计,是计量耗电量的仪表,具有累计功能。目前,大多数家用电度表为 DD28、DD862两种型号。一、电度表的容量1.计算电能的公式P_(max)=UI_(max) cos(?)式中:U——电路电压,220V;I_(max)——额定最大电流(A);cos(?)——负载功率因数。当 cos(?)=1时,P_(max)=UI_(max)(1)由式(1)可知,只要把电路的所有负载功率换算成     

实时高温真三轴试验系统的研制与应用

高温和应力耦合下的岩石力学特性是深部资源开发研究热点之一,自主研制实时高温真三轴试验系统,该系统主要由以下3个子系统构成:全刚性力学加载系统、高温温控系统和伺服控制与数据采集系统。该系统可真实模拟岩石在深部地层中温度应力场耦合环境,采用50 mm×50 mm×100 mm的标准岩石试样最高可在460℃(岩样表面温度)温度下进行单轴、常规三轴、真三轴、蠕变与循环加卸载等多种应力路径试验;3个方向(σ1,σ2,σ3)独立加载控制,其中σ1方向最大输出应力为1 000 MPa,σ2与σ3方向最大输出应力为200 MPa;高温温度控制系统由六回路可拆卸式柔性加热组件与气凝胶保温套组成,采用温控箱对每一回路进行单独温度监控,实现对岩样的实时加热和监控;热塑模具钢和水冷循环系统可保证高温下试验系统的整体刚度与工作稳定性,高精度闭环伺服控制系统和磁制位移传感器,可在实时高温下实现多种应力路径试验中3个方向位移与压力的精准伺服监测。通过对比实时高温真三轴试验系统与常规三轴试验系统的试验结果,验证实时高温真三轴试验系统的准确性和稳定性。然后,进行花岗岩实时高温真三轴试验,研究温度和中间主应力(σ2)对花岗岩的力学性质的影响,400℃高温对花岗岩的强度和弹性模量具有增强作用,中间主应力(σ2)对400℃高温下花岗岩的强度和峰值应变有增加作用,对室温(RT)下花岗岩的强度有增强作用和第三主应力方向峰值应变(ε_3~p)有减小作用。相关研究结果可为干热岩资源的开发利用、核废料处置库建设以及深部岩体工程提供理论和技术支持。     

长线张拉预应力钢丝应力偏差分析及纠正措施

近两年来,我们抽查了露天长线钢丝的预应力值,发现钢丝应力偏差值超出《冷拔低碳钢丝预应力混凝土中小构件设计与施工规程》规定的范围,因此,我们对影响钢丝应力偏差的因素进行了分析,并提出了纠正措施。一、应力偏差分析 1.温度应力的影响。锚在长线台墩上的钢丝,在气温变化时将产生温度应力(σ_(△t))。σ_(△t)=a·E·(t_1-t_2)(1)式中a——钢丝的温度线膨胀系数,1.2×10~(-σ)/度; E——冷拔低碳钢丝的弹性模量,2×10~5MPa; t_1——张拉钢丝时钢丝的温度,℃; t_2——测定钢丝应力时钢丝的温度,℃。式(1)表明,在只考虑温度影响时,钢丝温度每变化1℃,钢丝应力则变化2.4MPa,约0.5％σ。众所周知,我国大部分地区,昼夜温差通常大于10℃,而新疆地区大于15℃。测试结果证明,日照强度对钢丝温度的影响尤     

大断面矩形顶管掌子面支护力对土体影响及其合理取值

掌子面的支护力是顶管施工过程中的重要控制参数,对掌子面周围土体具有直接影响。以深圳轨道交通L12某地下车站通道工程为依托,通过FLAC(3D)软件进行数值模拟对掌子面处的变形及应力变化率等进行分析,得出顶进过程中掌子面的最大变形位于距掌子面底部约1/3h(h为管片高度)的位置,而最大应力变化率则位于中心位置,对掌子面前方土体的影响范围约为1.2h。支护力对顶管两侧地表土体的影响范围约为5h,而地表的最大变形发生于掌子面前方约0.6h处。通过将开挖面所在土层的应力变化率控制在30%以内作为支护力合理取值区间的划分标准,得出该工程的合理支护区间为0.8σ_0～1.3σ_0(σ_0为掌子面中心处静止土压力)。