Ni_3Al(IC-6)合金防护涂层抗氧化性能研究

Ｎｉ３Ａｌ合金是一种新型高温合金，ＩＣ－６合金是不含Ｃｒ而含１４％Ｍｏ的Ｎｉ３Ａｌ合金。由于高温下Ｍｏ极易氧化升华，因此为使ＩＣ－６合金在高温下可靠工作，需选择ＮｉＣｒＡｌＸ涂层作为ＩＣ－６合金的保护涂层。采用磁控溅射技术，在专用装置上按通过系统研究提出的工艺涂覆ＮｉＣｒＡｌＸ涂层，并对其抗周期氧化性能进行了研究。试验表明：ＮｉＣｒＡｌＹＳｉ涂层对ＩＣ－６合金的防护是非常有效的。     

Ni3Al金属间化合物及溅射CoCrAlY涂层的高温热腐蚀

研究了Ｎｉ３Ａｌ金属间化合物及溅射ＣｏＣｒＡｌＹ涂层在９００～９５０℃空气中，表面存在（Ｎａ，Ｋ）２ＳＯ４盐膜时的热腐蚀行为，结果表明，Ｎｉ３Ａｌ遭受严重的热腐蚀，溅射ＣｏＣｒＡｌＹ涂层可以通过在表面迅速形成保护性Ａｌ，Ｃｒ氧化膜而显著改善Ｎｉ３Ａｌ的耐热腐蚀性能。     

Ni3Al—Mo金属间化合物的高温腐蚀与表面防护研究

研究了ＩＣ６合金的抗氧化、耐腐蚀性能。针对可能的实用背景，探讨了ＩＣ６合金的表面防护问题。溅射ＮｉＣｒＡｌＹ涂层可通过在表面形成保护性的Ａｌ２Ｏ３膜而使合金获得优异的抗高温氧化、热腐蚀性能，同时也不损害基材的力学性能。     

Ni_3Al－Mo金属间化合物的高温腐蚀与表面防护研究

研究了ＩＣ６合金的抗氧化、耐腐蚀性能。针对可能的实用背景，探讨了ＩＣ６合金的表面防护问题。溅射ＮｉＣｒＡｌＹ涂层可通过在表面形成保护性的Ａｌ＿２Ｏ＿３膜而使合金获得优异的抗高温氧化、热腐蚀性能，同时也不损害基材的力学性能。     

代位原子在Fe3Al亚点阵中的占位与合金的塑性

采用中子衍射法测定了Ｃｒ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｓｉ等代位原子在ＤＯ３结构Ｆｅ３Ａｌ亚点阵中的原子占位，并从解离能角度探讨了原子对之间的相互作用及合金室温塑性的影响，结果表明：Ｃｒ、ＭＯ、Ｔｉ都占据了Ａｌ原子的次近邻位置，替代Ｆｅ原子；Ｎｉ、Ｍｎ占据Ａｌ原子的最近邻位置，（Ｓｉ＋Ａ）当量成分以内的Ｓｉ原子替代占据Ａｌ原子的位置，由于Ａｌ－Ｃｒ原子对的结合能低于Ｆｅ－Ａｌ，ＡＬ－Ｍｏ用Ａｌ－Ｔｉ对     

Ni3Al基合金中碳化物的析出

ＴｉＣ，Ｃｒ２３Ｃ６是Ｔｉ强化的Ｎｉ３Ａｌ基合金析出的主要碳化物。Ｃｒ２３Ｃ６的析出倾向于与γ＇存在共格关系。９５０℃长时保温，发生ＴｉＣ－Ｍ２３Ｃ６＋γ＇转化。     

多弧离子镀MCrAlX涂层的高温性能研究

本文首次应用多弧离子镀技术沉积Ａｌ２Ｏ３保护性氧化膜形成类型的ＮｉＣｏＣｒＡｌＳｉＹＨｆ涂层和 ＣｏＮｉＣｒＡｌＴａＹ涂层，探讨了涂层质量和沉积工艺的关系，对两涂层的高温氧化性能和热腐蚀性能进行了试验研究，分析了涂层的高温防护衰退机制．     

溅射Ni3Al微晶涂层的抗氧化性能

研究了铸态Ｎｉ３Ａｌ合金及其微晶溅射涂层在１０００－１１００℃下等温氧化性能及１０００℃下的循环氧化性能，结果表明：铸态Ｎｉ３Ａｌ合金在氧化过程中形成Ａｌ２Ｏ３，ＮｉＯ和ＮｉＡｌ２Ｏ４的复杂氧化膜，微晶Ｎｉ３Ａｌ涂层在氧化过程中形成α－Ａｌ２Ｏ３和ＮｉＡｌ２Ｏ４尖晶石，不含ＮｉＯ，这种氧化膜的保护作用比含ＮｉＯ的氧化膜的保护作用好，使得其氧化增重比铸态合金小约１半，此外铸态Ｎｉ３Ａｌ合金在氧化过程     

Al对含P,Mo奥氏体不锈钢应力腐蚀性能的影响

用点焊接试验方法评价了合金元素Ａｌ对含Ｐ和Ｍｏ奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂性能的影响。结果表明，单独添加Ａｌ没有改善应力腐蚀破裂性能，而复合添加Ａｌ和Ｃｕ有效地提高了抗应力腐蚀性能。１４Ｃｒ－１６Ｎｉ－２Ｃｕ－３Ａｌ钢中添加Ｍｏ，虽然降低应力腐蚀性能，但影响较小。含０．３％Ｍｏ时应力腐蚀破裂临界温度可达１２０℃。ＡＥＳ分析表明，Ａｌ和Ｃｕ元素在表面膜中富集。Ａｌ和ｃｕ的联合作用使钢表面膜的钝化能力得到加强，从而提高了抗应力腐蚀性能。     

一种第二相粒子强化的再结晶Ni3Al基合金的拉伸性能

在不同温度下对一种ＴｉＣ和Ｃｒ２３Ｃ６第二相粒子沉淀强化的变形再结晶Ｎｉ３Ａｌ基合金进行了拉伸试验。结果发现，该合金的拉伸屈服强度的峰伍温度升高到８５０℃左右。与相同处理条件下的Ｎｉ３Ａｌ基合金ＩＣ２１８相比较，该合金的高温屈服强度和拉伸强度都有显著的提高，而高温韧性损失不大。在７５０℃左右该合金的动态脆化程度最大，在该温度下的延伸率大于１０．０％。     

Ni3Al合金硼原子占位及晶界偏聚

依据ＬＩ２型金属间化合物八面体，四面体间隙的特点，并利用硬球模型计算了上述各类间隙的空球半径大小，发现Ｎｉ３Ａｌ合金中６Ｎｉ八面体间空球半径比其他间隙大，使硼原子在更易进入６Ｎｉ八间隙，由于富Ｎｉ－Ｎｉ３Ａｌ合金晶界比Ａｌ－Ｎｉ３Ａｌ合金有更我的６Ｎｉ八面体间隙，所以硼在富Ｎｉ－Ｎｉ３Ａｌ晶界偏聚较多，另外富Ａｌ－Ｎｉ３Ａｌ合金晶界原子间作用力比富Ｎｉ－Ｎｉ３Ａｌ合金晶界原子间作用力大，这也阻碍了     

TiAl基合金双态组织高温变形的研究

采用自制的高温拉伸机研究了Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５０Ｍｏ合金双态组织的高温变形，结果表明，在适当的变形工艺条件下，在９７０℃获得了高达１９４％的延性。     

（Ni,Cr）／Al2O3复合涂层制备工艺的研究

利用粉末热喷涂法制备（Ｎｉ，Ｃｒ）／Ａｌ２Ｏ３复合涂层，采用ＸＲＤ和金相对复合涂层的相结构和相组成进行分析，并分析了喷涂工艺对金属／陶瓷系复合涂层制备的影响。实验结果表明，Ａｌ２Ｏ３粉末的沉积率和喷涂参数是影响（Ｎｉ，Ｃｒ）／Ａｌ２Ｏ３复合涂层相结构和相组成的关键。     

NiAl-Cr(Zr)合金的高温力学行为与韧脆转变

研究了多相金属间化合物ＮｉＡｌ－３３．５Ｃｒ－０．５Ｚｒ合金的显微组织、高温力学行为与初脆转变。铸造合金由β－ＮｉＡｌ和α－Ｃｒ组成的共晶胞及沿共晶胞界分布的Ｎｉ２ＡｌＺｒ（Ｈｅｕｓｌｅｒ）相组成．用热等静医处理后．在胞界处的Ｎｉ２ＡｌＺｒ相转变为富Ｚｒ相．该合金具有较高的高温压缩强度，高温压缩变形很好地符合幂指数规律．对高温拉伸延伸率的研究表明，该合金具有较明显的韧脆转变温度（ＢＤＴＴ），当应变速率为１．０４ｘ１０－４ｓ－１时，韧脆转变温度是１１７３Ｋ，应变速率提高两个数量级时，韧脆转变温度升高约１００Ｋ．讨论了高温变形和韧脆转变机理．     

Ni3Al基高温合金添加碳化物质点的探索研究

在较成熟的Ｎｉ３Ａｌ基高温合金成分的基础上，探索了研究了用特殊的方法添国了ＴｉＣ质点的工艺方法，并观察了组织变化及Ｔｉ质点的分布特征。结果表明，通过对工艺及合金成分的调整，ＴｉＣ质点能够均匀地分布在ＩＣ６合金的组织中，这为提高ＩＣ６合金的性能提供了可能性，同时还讨论了工艺实施过程中所暴露出的主要问题。     

(WC-Co/NiCrBSi)钎焊涂层结合机制及磨损性能研究

采用真空钎焊工艺,将ＷＣ－Ｃｏ硬质合金粉和ＮｉＣｒＢＳｉ（ＡＷＳＢＮｉ－２）合金粉钎焊到４５＃钢表面,得到（ＷＣ－Ｃｏ／ＮｉＣｒＢＳｉ）钎焊涂层。不同钎焊工艺下,涂层及涂层／基体的拉伸强度分别达１００—１４０ＭＰａ和３００－３６０ＭＰａ。初步分析了钎焊涂层结合机制。涂层的磨料磨损性能远高于同配比的火焰堆焊涂层及Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ堆焊层     

溅射Ni—9Cr—1Al纳米晶涂层的高温氧化

对Ｎｉ－９Ｃｒ－１Ａｌ铸合金及其溅射纳米晶涂层进行了９００℃为时２００ｈ恒温氧化实验,结果表明：铸态合金及溅射涂层都生 由Ｃｒ２Ｏ３和Ａｌ２Ｏ３组成的外氧化物。通过断面观察发现两者都发生了内氧化现象,讨论了溅射涂层内氧化发生的机制。     

镨含量对（La,Pr,Nd）Ni3.5Co0.8Mn0.4Al0.3合金电化学性能的影响

目前广泛采用的镍－金属氢化物电池负极材料多为ＬａＮｉ５基合金。本实验研究了稀土中镨含量分别为０、１０％、２０％、３０％、４０％和５种（Ｌａ，Ｐｒ，Ｎｄ）Ｎｉ３．５Ｃｏ０．８Ｍｎ０．４Ａｌ０．３合金的电极性能。发现稀土中镨含是来２０％和３０％的合金比其它成分手合金具有更高的放电容量，更好的电极稳定性。选用镨含量为１７％的富镧混合稀土制备了成分为ＭｌＮｉ３．５Ｃｏ０．８Ｍｎ０．４Ａｌ０．３的电极合金，     

Al2O3／SiC纳米复合陶瓷与配副在熔融锌中的磨蚀

本文将Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米复合陶瓷分别与Ｃｒ２５Ｎｉ５合金,Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ合金及烧结Ｗ环三种配制材料在４６５℃的熔融锌液中进行环－块腐蚀磨损实验。结果表明耐锌腐蚀是各种材料耐磨的前提。Ｗ（环）与Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米复合陶瓷（块）是最佳的摩擦副。     

铌合金硅化物涂层的结构及高温抗氧化性

分析了Ｃ－１０３铌合金不同改性成分的Ｔｉ－Ｃｒ－Ｓｉ硅化物涂层在氧化前后组织结构的变化,以及改性成分和涂层结构对高温抗氧化性的影响,结果表明,Ｇｅ、Ｍｏ和Ｗ改性的涂层结构不利于高温抗氧化性能的改善,添加Ｚｒ和Ａｌ后,其涂层组织结构有利干提高高温抗氧化性．