固溶处理对0Cr16Ni16钢形变热处理后力学性能的影响

本文阐述了固溶处理机制,且制定了0Cr16Ni16钢形变热处理后的固溶处理工艺,通过试验研究了固溶处理工艺对0Cr16Ni16钢形变热处理后力学性能的影响。研究表明试样形变后进行固溶处理强度有所提高而塑性变差;且在750~900℃范围内,强度随着固溶温度的升高而降低,塑性随着固溶温度的升高而增大。     

热处理工艺对0Cr16Ni6不锈钢硬度的影响

硬度表征着材料抵抗外界变形的能力,是生产中检验材料性能的重要参数之一。采用不同热处理工艺对Ф60mm 0Cr16Ni6不锈钢棒料进行工艺试验,分析0Cr16Ni6钢的显微组织,研究不同热处理工艺对0Cr16Ni6钢硬度的影响规律,最终使0Cr16Ni6不锈钢硬度值达到了41～43HRC,满足了生产使用要求。     

Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁现象初探

通过对Cr16Ni6中温高强度不锈钢螺栓带状组织吸磁分析，探索Cr16Ni6钢带状组织的成因，影响和改善途径，为正确判别Cr16Ni6中温高强度不锈钢带状组织提供一定的依据。     

复合表面改性协同增强Ti合金高温微动疲劳抗力

研究了Ti811（Ti8A11MolV）钛合金表面离子束增强沉积（IBED）0Cr18Ni9膜层的膜基界面成分分布、膜基结合强度、膜层硬度和摩擦学行为。利用喷丸形变强化对IBED膜层进行后处理，拟达到联合提高钛合金高温微动疲劳抗力的目的。结果表明：离子束增强沉积技术可以获得致密度高，晶粒细化，孔隙率低，膜基结合强度高的0Cr18Ni9膜层，从而显著提高了钛合金表面硬度和耐磨性能；离子束增强沉积0Cr18Ni9膜层的耐磨性能与喷丸形变强化引入的表层残余压应力协同作用，使Ti811合金在350℃高温下的微动疲劳抗力显著提高，并且高于喷丸强化或IBED膜层的单独作用。     

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢静子叶片热处理工艺模拟

基于实测的0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的基础参数,采用热处理工艺仿真软件对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢压气机静子叶片进行了加热和冷却过程的数值模拟。揭示了静子叶片热处理过程中的三维温度场、组织场和应力应变分布随时间的变化。对残余应力的模拟结果和实测结果进行了对比。结果表明：数值模拟能较准确地预测淬火后0Cr16Ni5Mo1钢静子叶片残余应力的变化趋势,但预测应力大小的准确度仍有待提高。     

制氢Cr16Ni36炉管裂纹的控制

通过试验发现，Cr16Ni36管焊接时，采用与母材成分相近的焊条(NCF-30)，不管采用何种工艺措施(如预热或不预热、连续或间断焊、单道或多道焊)，都会产生裂纹。控制Cr16Ni36炉管裂纹的关键是采用与母材化学成分相近的焊条，再加入ω(Mo)3％～4％，使晶粒细化，可提高抗裂纹性能和抗拉强度。     

冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响

通过对0Cr16Ni5Mo钢进行淬火+回火及淬火+冷处理+回火工艺的热处理,研究了冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响。结果表明,0Cr16Ni5Mo钢经调质处理后具有良好的综合性能;其显微组织得到了改善,板条马氏体束发生碎化,位错缠结增加,且残留奥氏体组织转变彻底,其强度得到提高。冷处理后钢的性能改善与残留奥氏体转变及晶粒碎化有关。     

热处理对0Cr16Ni5Mo不锈钢焊接接头性能的影响

为提高水轮机过流部件焊接修复区域抗磨蚀性能,对0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢材质的转轮采用0Cr16Ni5MoRe不锈钢焊材进行焊接修复,研究热处理工艺对焊接接头性能影响。研究结果表明,通过延长焊后热处理时间至10 h,可有效改善母材、焊缝、热影响区的冲击性能,同时其弯曲性能也得到明显改善。采用0Cr16Ni5MoRe不锈钢焊条焊接0Cr13Ni5Mo不锈钢后,经焊后缓冷并610℃保温10 h空冷后焊接接头各项指标符合标准规定。     

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体化动力学研究

采用膨胀试验研究了 0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢以0.05～10℃/s的速率连续加热时的相变动力学.结果表明:随着加热速率的增大,奥氏体化温度显著升高.利用杠杆定律计算获得了0Cr16Ni5Mo1钢中奥氏体生成量与加热温度之间的关系,采用Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)方程描述了钢的奥氏体化过...     

激光选区熔化0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的成形工艺及显微组织研究

通过激光选区熔化技术制备了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢试样,研究了激光扫描速度和激光功率对成形试样致密度及微观组织的影响。结果表明:0Cr16Ni5Mo1粉末SLM优化工艺参数组合为激光功率214 W、扫描速度728 mm/s,试样的致密度最高。在较优工艺参数下,试样组织内部为板条状马氏体;工艺参数不合理时,试样内部δ铁素体较多。     

渗碳与激光相变强化复合处理16Cr3NiWMoVNbE 钢的组织演化

目的 增大16Cr3NiWMoVNbE钢经渗碳强化后的强化层深度，细化晶粒尺寸，提高表面力学性能，并减小工件热变形，缩短工艺周期。方法 将渗碳与激光相变强化相结合，利用“短时”渗碳提高表面含碳量，再通过激光快速局部加热，为碳原子扩散提供理想通道，改善强化层深度。通过光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜，分别评价材料的金相组织、高倍显微组织，并通过显微硬度计、纳米力学探针对激光相变强化处理后的硬化层截面硬度、纳米硬度、弹性模量进行测试，揭示渗碳和激光相变复合强化16Cr3NiWMoVNbE钢的组织演化和强韧化机理。结果 随着激光能量输入量的增加，复合强化层的深度提高了约50%，显微硬度最大值为792HV，显微硬度提高了约30%，弹性模量、显微硬度呈先增加后降低的趋势，强化层显微组织板条逐渐减少，且尺寸不断粗化，残余奥氏体由薄膜状转变为块状，数量逐渐增加，碳化物聚集球化且数量减少。结论 16Cr3NiWMoVNbE钢经渗碳和激光相变复合强化后，得到了塑韧性优异的复合强化层，为航空发动机关键传动部件表面强化提供了新思路和理论支撑。     

典型Fe-Cr-Al及Ni-Cr-(Fe)系电热合金丝的显微组织与织构

选取了两类典型电热合金丝材成品进行了检测,对比分析了合金丝的显微组织及织构,包括Fe-Cr-Al系的国产0Cr25Al5合金与进口0Cr22Al5合金和Ni-Cr-(Fe)系的国产Cr20Ni80合金与Cr20Ni30合金。结果表明:进口Fe-Cr-Al合金的平均晶粒尺寸相对较大,晶粒尺寸分布较为均匀,而织构较弱;国产0Cr25Al5合金的平均晶粒尺寸均匀程度较差,而较粗的样品平均晶粒尺寸较大且织构稍弱,接近于进口Fe-Cr-Al合金,表明较粗的丝材制备形变量较小。Ni-Cr-(Fe)系的合金均表现为不均匀的晶粒组织,而Cr20Ni80合金相较于Cr20Ni30合金的大尺寸晶粒更多;减小合金丝材的直径有细化组织作用,同时还能增强两种Ni-Cr合金丝中均存在的<111>丝织构。     

变形量对Ti稳定的18—8不锈钢热变形强化的影响

本文研究了变形量对Ti稳定的18—8不锈钢热变形强化效果的影响。试验结果表明:变形越大,强化效果越显著,但经稳定化处理后易软化。     

0Cr18Ni9Ti钢的热变形强化及稳定化处理

用热轧的方法研究了０Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢热变形强化后的力学性能，及在随后的稳定化处理后力学性能和晶间腐蚀性能的变化规律。     

钛、铌对16%Cr超低碳氮铁素体不锈钢的再结晶和力学性能的影响研究

实验室研究了钛、铌对16%Cr超低碳氮铁素体不锈钢的高温塑性、再结晶温度以及冷轧板力学性能的影响。结果表明,变形温度和应变速率对变形抗力的影响十分显著,而不同含量的钛、铌对钢的变形抗力影响很小。当变形温度达到1 350℃时,三种成分钢的抗拉强度和塑性急剧下降。钛、铌的加入对钢板的完全再结晶温度有一定的影响,即加钛或加铌均延迟再结晶。不加钛、铌的钢在拉伸时有明显的屈服现象,且屈服强度较高,r值较低,而加钛或钛、铌复合加入的钢没有明显的屈服现象,r值较高均达1.50以上。     

电机推力轴承支撑环材料水下疲劳性能探讨

测定电机轴承支撑环预选材料 0Cr16Ni5Mo、A564Type630H1100静力学性能、室温水下疲劳极限、室温水下疲劳曲线,结果表明： A564Type630H1100材料的拉伸强度、硬度均高于 0Cr16Ni5Mo材料, 0Cr16Ni5Mo材料的冲击功大于 A564Type630H1100材料。循环 107周次 A564Type630H1100材料水下疲劳极限为 415MPa,0Cr16Ni5Mo材料水下疲劳极限为 434MPa,两种材料疲劳极限均满足支撑环材料疲劳强度要求（不小于 197MPa）。在低载荷区（不大于 500MPa）0Cr16Ni5Mo疲劳寿命高于 A564Type630H1100,在高载荷区（不小于 500MPa）0Cr16Ni5Mo疲劳寿命低于 A564Type630H1100。试验初步建立静力学性能与动力学性能体系,为其合理应用提供可靠数据。     

HVOF/AC-HVAF热喷WC-10Co-4Cr涂层的耐冲蚀性能

采用高速火焰热喷涂系统（HVOF/AC-HVAF）在0Cr13Ni5Mo不锈钢表面制备了三种组织结构不同的WC-10Co-4Cr涂层,通过料浆罐冲蚀试验机对三种涂层和0Cr13Ni5Mo基材的冲蚀行为和冲蚀机制进行了研究,重点分析涂层组织与耐冲蚀性能的关系. 结果表明,三种涂层的耐冲蚀性能均优于0Cr13Ni5Mo基材,冲蚀失重仅为基材的6% ~ 35%,组织越均匀、致密的涂层耐冲蚀性能越优. 低攻角冲击时,涂层冲蚀机制以粘结相去除,WC颗粒剥落为主,基材冲蚀机制主要为微切削;高攻角冲击时,涂层冲蚀机制以涂层剥落为主,基材的冲蚀机制主要为变形磨损. 涂层的组织决定了不同试验条件下涂层的冲蚀行为和冲蚀机制.     

Phase chemistry of the superalloy SC16 after creep deformation

The local chemical concentrations of the elements in the nickel-based single crystal superalloy SC16 were examined by atom probe field ion microscopy (APFIM) after standard heat treatment and after creep strain of 1.35% at 1223 K. The measurements were carried out along the [001] direction parallel to the applied creep stress. An enrichment of Al and a slight depletion of Ti in the γ′ precipitate near the γ′/γ interface were observed in both states, the as-prepared and the creep-deformed. The average chemical composition of the γ′ precipitates had hardly been changed during the creep deformation. However, the average Cr content decreased in γ channels perpendicular to the applied stress significantly. Its enrichment was detected near the interface. Contrary to Cr, the average Ni concentration increased in these γ channels and depleted near the interface. Both Ti and Ta seem to be depleted in γ channels near the interface after creep deformation. According to the results, the long range diffusion for directional coarsening of γ′ precipitates is suggested to take place mainly in γ channels.