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CSP连铸浸入式水口结瘤案例研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了CSP连铸浸入式水口结瘤两种案例。案例曲线表明,塞棒开度和结晶器液面波动是钢水浇铸过程中最重要的特征参数。薄板坯连铸铝镇静钢中间包水口结瘤是高熔点夹杂在水口内壁的聚集。生产不稳,积压钢水在LF多次处理,产生细小的高熔点夹杂难以去除;软吹钢水“露眼”和开浇烧氧再生高熔点夹杂来不及去除都会导致水口结瘤。钙处理主要是球化夹杂,改善钢水可浇性。即使Ca/Als(钙/酸溶铝)和Ca/Alin(钙/酸不溶铝)都合适,夹杂物绝对量大,钢水可浇性仍较差,水口容易结瘤。 相似文献
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对铝镇静冷镦钢在浇铸过程中出现的浸入式水口结瘤问题进行了系统研究,结瘤物中主要为C12A7(12CaO·7Al2O3)、CaS以及少量的MgO、TFe等,CaS所占比例达到36.91%,CaS含量过高,是造成水口结瘤的主要原因。结合生产过程分析发现,当钙处理时钢水中硫含量偏高,或喂入钙含量过多时,则生成大量的CaS夹杂,促使水口结瘤。通过改进脱氧造渣工艺、优化钙处理工艺等一系列措施,将钙处理前钢水中硫质量分数控制在0.005 0%以下,钙处理后钢水中钙质量分数控制在0.001 4%~0.002 6%,使钢水中Al2O3夹杂改性充分,同时避免生成CaS夹杂造成水口结瘤,有效解决了CaS夹杂引起的水口结瘤问题,提高了铝镇静冷镦钢钢水浇注性能,使连浇炉数由最低的10炉/中间包提高至16炉/中间包以上。 相似文献
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含铝冷镦钢连铸塞棒结瘤分析和预防工艺措施 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对连铸0.03%~0.06%Al冷镦钢中间包浸入式水口、塞棒耐火材料和结瘤物的检测和结瘤形成机理的分析,提出防止塞棒结瘤的工艺措施:采用出钢流加高铝锰铁合金和钢包吹氩喂铝线;中间包用挡墙和高液位操作以促进Al2O3上浮;全程保护浇铸;控制精炼后T[O]≤15 × 10-6;降低塞棒头部SiO2含量,提高ZrO2含量.通过改进工艺操作,连铸塞棒水口结瘤明显减少,平均连浇炉数≥12炉. 相似文献
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1.前言浦项钢铁公司光阳厂的第一炼钢车间的主要产品是铝脱氧镇静钢。去除脱氧产物的操作是进行吹 Ar 和 RH 处理。然而,钢中小于5μm 的 Al_2O_3难以上浮去除。这些细小的Al_2O_3夹杂在连铸过程中可导致中间包水口堵塞,甚至使浇铸中断和产品产生缺陷。因此,浦项公司采用从中间包水口喂CaAl 线的方法来避免中间包水口堵塞和控制夹杂形态。这一工艺在一定程度上控制夹 相似文献
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通过对IF钢水口结瘤物各层成分及形貌的分析,得出造成水口结瘤的主要原因是Al2O3夹杂物在水口内壁不断聚集和烧结.比较了不同铝耗对塞棒杆位的影响,铝耗较高时,塞棒杆位明显上涨,当铝耗超过3.5 kg·t-1时,可能导致钢水断浇等生产事故.对平均铝耗及平均终脱氧氧位作了定义,随着平均铝耗的增加,单支下水口浇铸时间呈下降趋势,当平均铝耗超过3.5 kg·t-1时,单支下水口浇铸时间低于50 min.铝耗随终脱氧氧位提高呈增加趋势,当终脱氧氧位在600×10-6以上时,铝耗可能超过3.0 kg·t-1;而平均终脱氧氧位超过600×10-6时,单支下水口浇铸时间可能低于50 min. 相似文献
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介绍预测加钙铝脱氧钢中微夹杂物形成的一个简单热力学模型,可用于预测钢中存在的 到钙和硫化钙的数值和类型,以及溶解元素的浓度,利用此模型可以探讨实践中出现的不同情况,包括钙对高铝钢包,中间包耐火材料的侵蚀,高铝酸钙或硫化钙造成的水口堵塞及成品中夹杂物的预测。 相似文献
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印度塔塔钢铁公司板坯连铸机水口堵塞的成因及预防措施 总被引:8,自引:0,他引:8
铝镇静钢连铸普遍存在着中间包浸入式水口堵塞问题.堵塞由未上浮的Al2O3夹杂在铝碳质浸入式水口的入口和出口处沉积而引起,中间包衬、中间包覆盖剂、钢包下渣、水口的设计、耐火材料和保护浇铸等因素对水口堵塞都有严重影响.钢的化学成分(尤其是[O]和[S])和钙处理也是重要影响因素.测定钢中全氧量是确定钢的洁净度和预测水口堵塞的好办法. 相似文献
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钢水精炼过程中进行钙处理,对于硅还原的钢种,向钢液中喂入硅钙线,有利于钢水进行深脱氧,去除钢液中残余氧及金属氧化物,提高钢水纯净度;对于硅、铝还原的钢种,向钢液中喂入硅钙线,能够改变高熔点的铝氧化物夹杂的形态,形成低熔点的钙-铝化合物,有利于铝氧化物的去除,提高钢水清洁度,改善钢液的浇铸性能,减轻中间包水口堵塞问题,保证连铸顺利进行,改善钢的质量,提高合金收得率。降低生产成本。 相似文献
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对昆钢第三炼钢厂板坯铸机浇铸低碳铝镇静钢过程中出现的中间包水口堵塞进行分析,在实施一系列工艺控制和预防措施后连铸生产逐步顺行,技术经济指标显著改善。 相似文献
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分析了120 t转炉生产42CrMoA合结钢(/%:0.28~0.45C,0.17-0.37Si,0.50~0.80Mn,≤0.020P,≤0.020S,0.90~1.20Cr,0.15~0.25Mo,Cu≤0.20,Ni≤0.30,0.015~0.035Al)塞棒和浸入式水口结瘤原因。分析表明塞棒结瘤物的主要为Al2O3和高熔点的CaO·2Al2O3类钙铝酸盐,浸入式水口结瘤物主要为Al2O3夹杂物聚集。通过控制转炉终点碳在0.18%~0.28%、转炉出钢钢水溶解氧含量< 200×10-6、调整精炼终点钙铝参数(0.020%~0.030%Al;0.001 5%~0.003 0%Ca)、连铸保护浇铸工艺实施等措施,解决了转炉生产42CrMoA合结钢塞棒和水口结瘤问题。 相似文献
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《炼钢》2015,(4)
利用扫描电镜和能谱仪,对超低碳镀锌板表面起皮缺陷进行检测分析,结果发现起皮缺陷与基体明显分层,且分层处嵌有大量的Al2O3夹杂,Al2O3夹杂尺寸5~100μm。查找该缺陷对应铸坯的浇铸过程发现,对应铸坯浇铸过程SEN水口堵塞、塞棒上涨。结合前期对SEN水口堵塞物的综合分析得知,SEN水口堵塞主要是由于脱氧产生的Al2O3夹杂引起。针对脱氧产生的Al2O3夹杂,通过工艺优化,改善钢包顶渣改质效果,提高渣中w(CaO)/w(Al2O3)至2.3,RH脱碳终点氧质量分数由367×10-6降低至315×10-6,实现超低碳镀锌板表面起皮缺陷的有效控制,缺陷发生率由0.10%降低至0.01%以下。 相似文献
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介绍了武汉钢铁股份有限公司薄板坯连铸生产SPHC钢的成分控制,通过采取控制钢水氧含量、硅含量、Als含量、提高钢水洁净度和中包砌筑质量及连铸全程保护浇铸等措施,防止钢水的二次氧化,降低了进入钢水的内生和外来夹杂物数量,减少了浇铸过程的水口结瘤和塞棒上涨,提高了供冷轧基料的表面质量。 相似文献
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CSP线100 t转炉生产SPHD冷轧夹杂物降等比例比较高,经分析夹杂降等主要原因是钢水夹杂物去除不彻底。通过优化转炉脱氧工艺减少夹杂产生,提高转炉终点温度减少LF处理过程中钢水中铝的氧化;精炼炉采用钢包渣循环渣利用快速造白渣,控制钢包渣w((CaO))/ w((Al2O3))为1.4~1.8,碱度为18~25,喂钙线前白渣时间大于8 min, LF炉出站镇静大于15 min促进夹杂的去除;开浇前中间包用氩气吹扫2 min、加硅钙粉防止开浇塞棒上涨,确保浇铸过程中恒拉速、钢包换包时中间包钢水大于20 t减少液位波动。最终基板夹杂降等率由1.8%降低至0.2%。 相似文献
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防止浸入式水口堵塞的研究与应用 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了一种连铸中包采用浸入式水口和塞棒同时吹气工艺,防止浸出式水口堵塞技术,研究结果表明:采用这种工艺后,可使15MnHP钢的连铸炉数由原来的4炉提高到6炉。中包-铸坯夹杂去除率提高了10.4%。 相似文献
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通过对中碳含硫钢浸入式水口结瘤物的物相分析,研究中间包浸入式水口结瘤机理,发现结瘤物主要为CaO·2Al_2O_3 CaO·6Al_2O_3以及少量的镁铝尖晶石混合物。并对精炼过程采用钙处理工艺的可行性进行了分析,确定在钢中m(Ca)/m(Al)=0.13时,且[Ca]/[S]比小于等于0.5条件下,可以保证钢水可浇性。采用精炼过程钙处理工艺、加强连铸保护浇铸、提高浸入式水口烘烤温度等措施后,中碳含硫钢浸入式水口结瘤物厚度由平均10mm减少至4mm。 相似文献