阿根廷（Argentine）聚丁烯厂建脱氢装置

阿根廷（Ａｒｇｅｎｔｉｎｅ）聚丁烯厂建脱氢装置该厂目前异丁烯生产能力为１．４万ｔ／ａ,正计划扩大到４万ｔ／ａ,其中３万ｔ／ａ为本厂使用,其余１万ｔ／ａ销售给其它石油化工厂。为达到４万ｔ／ａ异丁烯总生产能力,该厂正在建设由ＰｈｉｌｌｉｎｓＰｅｔｒｏｌｅ...     

有效避免燃料油的渣油加工方案

有效避免燃料油的渣油加工方案到１９９５年底，世界已建和在建渣油加工装置共４７０套，总处理能力为６１７３５万ｔ／ａ，其中美国为１７４４５万在／ａ、日本为４７８０万ｔ／ａ、欧洲为１５９７５万ｔ／ａ、其它地区为２３５３５万在／ａ；其中热加工为３８６６０万ｔ...     

扬子连续重整装置扩容改造运行情况总结

本文介绍了扬子石化公司芳烃厂１０５万ｔ／ａ连续重整装置改造成１３９万ｔ／ａ连续重整及其配套的５５．３７万ｔ／ａ预加的氢装置改造成７０．２万ｔ／ａ的改造内容,改造后的运转情况。     

国内简讯

国内简讯扬子石化公司乙烯装置将扩建为６０万ｔ／ａ扬子石化公司３０万ｔ／ａ乙烯装置采用美国Ｌｕｍ－ｍｕｓ－ＳＲＴ－Ⅲ裂解炉技术，于１９８７年７月建成投产。１９９４年６月开始，将３０万ｔ／ａ乙烯装置改扩为４０万ｔ／ａ，１９９５年１２月建成投产。１９９６年...     

美国丁烯－1的现状及其展望

美国丁烯－１的现状及其展望美国现有丁烯一ｌ生产能力３０．８万ｔ／ａ。主要生产公司有：以碳四馏份为原料的德克萨斯石油化学（９．１万ｔ／ａ）、埃克森（７．７万ｔ／ａ）、采用ＳＨＯＰ工艺的壳牌公司（６．４万ｔ／ａ），以及采用乙烯齐格纳齐聚法的Ａｌｂｅｒｎａ...     

同轴式反应—再生器的改造

介绍了同轴式７万ｔ／ａ催化裂化改为１２万ｔ／ａ重油催化裂解后设备的改动情况及其特点以及由此带来的经济效益。     

大庆催化裂化干气的利用

了国内利用催化裂化干气有用组分的几种技术，分析了大庆石油化工总厂炼油厂建一套７万ｔ／ａ的处理装置，可回收９８７８ｔ／ａ乙烯，增加产值２７４１万元／ａ，增加利润８６７．７万元。     

燕化公司20万t／a气体分馏装置改扩建方案研究

本文研究了燕化公司炼油厂装置从２０万ｔ／ａ改扩建至４２．８万ｔ／ａ的优化方案以及丙烯精馏塔的余热利用方案。     

镇海30万t／a催化重整装置改造设想

镇海炼油化工股份有限公司“九五”计划８００万ｔ／ａ炼油改造，至１９９９年，公司人武部一次加工能力将达到１６００万ｔ／ａ。在２００３年前将对３０万ｔ／ａ固定床、半再生式催化重整装置进行扩能改造，为此对改造的工艺技术进行可行性分析，并提出对装置改造的部分建议。     

干法腈纶生产中用的搅拌器

介绍了引进美国杜邦公司２．５万ｔ／ａ（后改成３万ｔ／ａ）产量的腈纶技术中所用搅拌器的改动、参数、特点和轴封结构。     

疲劳载荷作用下X80管线钢夹杂物的微观行为

X80管线钢是我国长输管线的主要用钢,其安全性评价直接关系到管线的经济性和安全性。采用扫描电镜（SEM）原位观测的方法,动态跟踪观察了拉-拉疲劳载荷作用下国产X80管线钢中不同形状和尺寸的夹杂物导致裂纹萌生、扩展乃至试样断裂的全过程,并计算了影响X80管线钢疲劳性能的临界夹杂尺寸。结果表明,非金属夹杂物能够导致X80管线钢疲劳裂纹的萌生与扩展,疲劳裂纹首先在夹杂/基体界面的基体一侧萌生,然后向远离夹杂的基体中扩展;在拉-拉疲劳载荷作用下,X80管线钢薄板疲劳裂纹的稳态扩展速率为10⁻¹⁰ m/cycle量级;夹杂物尺寸越大,疲劳裂纹萌生越早,试样寿命越短。为了避免夹杂物对管线钢疲劳性能的危害,管线钢中夹杂物的尺寸应尽量控制在临界尺寸之内,尤其应避免出现带状夹杂物。     

油田常用橡胶断裂韧性的实验测定

给出了带裂纹橡胶零件的开裂判据Ｊ≥ＪＣ。由标准橡胶试件的实验发现, 试件拉断时的最大载荷和裂纹开始启裂时的临界载荷, 均与裂纹相对深度ａ／ ｗ 呈线性关系, 且随着裂纹相对深度的增加而减小。利用载荷位移曲线上的裂纹启裂点拟合出了裂纹启裂迹线, 进而采用裂纹启裂迹线法测定了油田常用橡胶的临界Ｊ积分值（ 断裂韧性） , 计算时去除了远离裂尖区域所吸收的能量, 得到４ 种橡胶的临界Ｊ积分值, 即２４０ 号橡胶的ＪＣ＝ ７－１５ ×１０ － ３Ｊ／ｍｍ２ ; ８０２ 号橡胶的ＪＣ＝４－７８ ×１０－ ３Ｊ／ｍｍ２ ; ８１３ 号橡胶的ＪＣ＝ ３－８５ ×１０ － ３Ｊ／ｍｍ２ ; ８１４ 号橡胶的ＪＣ＝ ３－６９×１０ － ３Ｊ／ｍｍ２ 。     

X90管线钢示波冲击特征值的研究

为了更准确地评价X90管线钢的韧性,利用示波冲击试验机提取了不同温度下该管线钢的载荷－位移曲线,研究了其冲击韧性随温度的变化情况。结果表明,在20 ℃和0 ℃时X90管线钢示波冲击曲线与GB/T 19748中的F型曲线相似,为韧性断口;－20 ℃以下时,可以看到明显的不稳定裂纹扩展特征;随着温度的降低,X90管线钢示波冲击的最大力基本不变,而屈服力升高;裂纹形成能,剪切唇及二次纤维区形成能基本不随温度变化而变化,仅当达到－100 ℃时,裂纹形成能,剪切唇及二次纤维区形成能急剧降低。稳定裂纹扩展能随着温度的降低而降低。     

阴极保护对高强度埋地管道应力腐蚀影响的研究进展

通过对国内外相关文献的梳理,综述了阴极保护对高强度埋地管道应力腐蚀影响的研究现状。基于对相关文献SCC试验数据的统计分析,从涂层剥离、裂纹萌生、裂纹扩展速率等方面,探讨了阴极保护对高强度埋地管道应力腐蚀的影响。分析结果表明:过负的阴极电位和过高的强制电流会大幅增加涂层剥离;在裂纹萌生阶段,阴极保护有利于抑制X80和X100在近中性环境下的裂纹萌生,随着阴极电位的负移,裂纹萌生的数量增加,但裂纹深度降低,在相同试验条件下,X100的裂纹深度较X80更深;在阴极保护对SCC裂纹稳定扩展阶段的影响还有待进一步研究;在裂纹快速扩展阶段,随着阴极电位的负移,管线钢的SCC敏感性增加,强度越高越敏感,在近中性pH环境下,     

高强度管道钢管表面应力腐蚀裂纹的研究

叙述了日本JFE钢研单位在实验室条件下采用不同防蚀电位、恒定负荷、变动应力、电化学方法等对API高强度管线钢钢管应力腐蚀裂纹的试验研究.通过X80与X65钢试验对比,得出:在人工海水的恒负荷试验中,X80和X65钢试件相同,都不发生裂纹;在人工海水和低pH值氯化物溶液的变动应力试验中,X80和X65钢裂纹发生的极限条件基本相同.     

含埋藏裂纹缺陷X80长输管线的安全评定

应用GB／T 19624-2004对含埋藏裂纹缺陷的长输管线进行安全评定,评定过程中选取了4种不同壁厚的X80管段进行简化评定,绘制出了失效评定图并给出了容限裂纹尺寸。基于GB／T 19624-2004中的简化评定,开发出了含埋藏裂纹缺陷的长输管线安全评定系统,该软件减少了安全评定过程中计算的工作量,提高了长输管线的安全评定工作效率,降低了评定的难度。     

一种X80管线钢焊接接头疲劳裂纹扩展门槛值的研究

采用疲劳试验、显微分析方法和力学性能分析等手段,对焊接热输入为20 kJ/cm的一种X80管线钢焊接接头在不同应力比条件下的疲劳裂纹门槛值进行了研究。研究结果表明,随着应力比的增加,疲劳裂纹扩展速率da/dN增大,疲劳裂纹扩展门槛值呈逐渐降低的趋势。在热输入为20 kJ/cm时,焊缝的组织以针状铁素体为主,含少量多边形铁素体,有很好的韧性。     

X80管线钢焊缝横向冷裂纹G-BOP试验研究

为了确定X80管线钢焊缝横向冷裂纹敏感性影响因素,选用焊缝横向冷裂纹G-BOP（gapped bead-on-plate）试验方法,利用有限元分析计算平板焊缝应力集中部位,在模拟极端的环境温度、湿度以及预热温度的情况下,观察实际平板对接焊缝表面裂纹情况。试验结果显示,X80管线钢横向裂纹对环境湿度、温度以及预热温度不敏感。研究表明,利用这种简便、经济、实用的小型试验方法研究焊缝横向冷裂纹敏感性,对指导实际生产将起重要作用,并可为X80管线钢管环焊工艺的制定提供指导。     

X70管线钢在模拟土壤介质中裂纹扩展特性研究

试验研究了X70管线钢在模拟土壤介质 0 5mol/LNa2 CO3 + 1mol/LNaHCO3 溶液中和循环载荷下的裂纹扩展特性和宏观规律。结果表明 ,裂纹扩展主要受裂尖应力强度因子幅的控制。不同的应力比下 ,裂纹扩展呈现明显的门槛值特征 ,随着应力比的升高 ,裂纹扩展的门槛值降低。在碱性碳酸盐溶液 (pH =9 3)中 ,加载频率对裂纹扩展速率没有明显的影响 ;在中性碳酸盐溶液 (pH =7 0 )中 ,裂纹扩展速率随加载频率的降低而升高 ,呈现明显的频率效应。中性碳酸盐溶液中的裂纹扩展速率高于碱性碳酸盐溶液的裂纹扩展速率 ,且随加载频率的降低 ,裂纹扩展速率增大     

X65/316L与AISI4130/Inconel625复合管焊接接头力学性能及腐蚀行为研究

采用ERNiCrMo-3焊丝成功焊接X65/316L与AISI4130/Inconel625复合管,研究了复合管焊接接头的力学性能和腐蚀行为。采用拉伸试验、全焊缝拉伸试验、冲击试验、硬度测试表征了焊接接头的力学性能。参照ASTM G39和ASTM G5的相应标准对复合管焊接接头进行了CO2应力腐蚀和电化学腐蚀性能测试。结果表明,复合管焊接接头的抗拉强度达到583 MPa,断裂发生在X65/316L母材处;焊缝屈服强度为441.4 MPa,抗拉强度为725.9 MPa,延伸率达到37.67%;在-10 ℃试验条件下,焊缝的冲击吸收功为157 J,接头硬度值呈现梯度过渡。复合管焊接试样经过CO2应力腐蚀试验后失重达标,在母材和焊缝处没有观察到裂纹;电化学腐蚀试验后焊缝和热影响区的耐蚀性与母材相当。