热轧制镁基叠层复合材料的力学性能

采用热轧制备7075Al/MGY/7075Al叠层复合材料,材料的拉伸强度达300MPa。基于经典叠层板理论计算该材料的首层失效强度,其计算结果与试验结果吻合较好,表明经典叠层板理论可用于预测轧制制备的叠层复合材料首层失效强度。结果表明:随着铝合金厚度的增加,镁基叠层复合材料的拉伸强度、弯曲刚度、压缩强度和弯曲比强度增加,弯曲比刚度和拉伸比强度先增加后降低,且7075Al/MGY/7075Al、7075Al/AZ31/7075Al和3003Al/MGY/3003Al叠层复合材料的拉伸比刚度增加,但3003Al/AZ31/3003Al叠层复合材料的拉伸比刚度逐渐减小。     

SiC长纤维增强钛合金基复合材料的界面研究

研究了SiC/TC4和SiC／Ti40复合材料在不同热处理态下的界面行为。结果袭明，SiC／Ti40复合材料相邻两纤维间存在TiC析出物，在1000℃处理后，TiC析出物消失；2种复合材料界面反应厚度随处理温度升高和时间延长而增大：SCS-6SiC／TC4和SiC／Ti40复合材料界面产物均为Ti5Si3。     

SiC长纤维增强阻燃钛合金基复合材料的界面行为

研究了SiC／Ti40复合材料在不同热处理态下的界面行为。结果表明，SiC／Ti40复合材料相邻两纤维间存在TiC析出物，在1000℃处理时，TiC析出物消失；SiC／Ti40复合材料界面反应厚度与处理时间的平方根呈线性关系，温度超过800℃，界面厚度明显增加；SCS-6SiC／Ti40复合材料界面产物为Ti5Si3。     

高温钛合金和颗粒增强钛基复合材料的研究和发展

回顾了高温钛合金的研究和发展历程,指出了现代高温钛合金进一步发展需要解决的主要难题;综述了颗料增强钛基复合材料的研究现状,按照基体的选择、增强相的选择和制备工艺3个方面,阐述了颗粒增强钛基复合材料设计中的基本任务;最后对今后的发展趋势进行了展望。     

通孔式钛合金层强韧化Ti2AlC/TiAl基叠层复合板材

以通孔式结构TC4钛合金箔为增韧层,以TiC-Ti-Al混合粉末为反应体系,采用放电等离子烧结技术(SPS)制备TC4/Ti2AlC-TiAl基叠层结构复合板材。借助XRD、SEM等分析相组成和组织结构,并测量室温弯曲强度和断裂韧性。结果表明,叠层结构复合板材的力学性能呈各向异性;当Ti2AlC含量(质量分数)为15%时,断裂韧性在加载方向垂直于叠层方向时达到最大值18.81 MPa·m1/2,远高于无Ti2AlC的复合板材的断裂韧性。通孔叠层结构设计以及复合化手段构建了复杂的裂纹扩展路径,且钛合金韧化层可以吸收断裂能,对改善韧性具有重要作用,为金属复合板材研究提供了一种全新的设计思路。     

钛基复合材料板材轧制研究进展

钛基复合材料中的增强相极大增加了其热加工难度,导致大变形或大尺寸高性能钛基复合材料板材的制备困难。从钛基复合材料板材发展现状出发,围绕其热轧制技术,分析了轧制温度、变形量及轧后热处理工艺对板材微观组织演变和力学性能的影响规律,重点分析了轧制过程和热处理过程增强相与基体组织之间的相互作用。最后指出当前钛基复合材料板材轧制研究存在的不足及未来的发展趋势。     

钛合金的热塑性与钛基复合材料的加氢制备

研究了氢对典型组织的钛合金相变及高温热塑性的影响，结果表明：加氢可以显著降低α单相及（α＋β）双相组织钛合金的α／β相转变温度，从而可明显增加钛合金在给定温度下显微组织中塑性β相的相对含量，有效提高钛合金的高温热塑性。从而提出了通过对基体加氢来实现降低钛基复合材料制备温度的思路，并在实验上实现了在低于正常制备温度５０℃下完成ＳｉＣ连续纤维增强Ｔｉ－１１００基和Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ基复合材料的热扩散连     

SiCw／MB15镁基复合材料挤压板材的力学性能和断口分析

研究了SiCw/MB15镁基复合材料板材的力学性能和拉伸断口,研究结果表明,SeCw/MB15镁基复合材料板材中晶须轴向平行于挤压方向排布,分布均匀,与基体合金的结合良好,晶须排布的方向性对SiCw/MB15镁基复合材料板材的弹性模量及延伸率几乎没有影响,但是SiCw/MB15镁基复合材料板材的抗拉强度表现出明显的方向性。     

近β钛合金减振性能的应用

钛合金根据材料组织不同可分为α、β β和β合金,其马氏体相变与相组成有关。α”马氏体相与钢的不同,是一种软相,显示出不同于钢的行为．若使合金中β稳定元素数量增加,就容易析出α"相． Ｔｉ－６ＡＩ－２Ｓｎ－４Ｚｒ－６Ｍｏ（６２４６是一种近β型合金,β相交点比Ｔｉ－６－４合金低５０Ｋ为１２２０Ｋ比重４．６８,低温下在β相中析出α相的双相组织,强度可达１２００ＷＰａ以上．固溶处理的６２４６合金的屈原强度很低,杨氏模量比时效材的小．电阻的室温数值随热处理温度提高而增加,在β转变点以上大致保持一定值．液氮中…     

SiC长纤维增强阻燃钛合金基复合材料研究

研究了SiC增强Ti40阻燃钛合金基复合材料及两纤维间的析出物.结果表明,925℃固化压实SiC/Ti40复合材料的工艺是合适的;SiC/Ti40复合材料两纤维间因SiC表面的C与基体Ti的反应生成TiC析出物.     

低成本粉冶钛合金基复合材料的合成

对于飞机和汽车用途来说,钛合金是很有竞争力的,因为它们的比强度高;但是,在这些工业领域使用钛合金仍然受到限制,其原因是它们含有相当多的贵重合金化元素和加工很困难,所以加工成本高,而且,诸如Ti-6Al-4V之类的传统钛合金呈现出比较低的刚度和相当差的磨损性能等缺点.事实表明,采用掺杂元素粉末冶金工艺能够生产粒子强化的低成本钛合金基复合材料。     

钛基复合材料

从复合材料的力学性能中发现,重要的是界面问题。一是界面的力学特性,即组合的不同物质间热膨胀系数的差,泊松比的差引起的断裂现象等强化机理。二是组合的不同物质间的物理化学特性,即物质间的接合性、物质移动、扩散和反应等。钛合金强化所用纤维主要采用与钛不易反应的SiC系或SiC包复的硼纤维(Borsic),硼纤维因与钛易反应,一般不用其单体,而是用化学气相沉积(CVD)法包复B4C、SiC的硼纤维。硼纤维及包复B4C的硼纤维强化钛的界面行为研究表明,在不同温度下,界面相互作用生成物厚度与时间的关系为X=k,X为反应层厚度,k为反…     

先进复合材料薄板的叠层弯曲原理和可行性

层压材料是先进复合材料(ACM)薄板的一种基本形态。这是一种含有高度连续强化纤维的极薄带材。塑料类的半固化浸渍物是在环氧及聚酯等热固性树脂中,或聚酯乙醚酮(PEEK)等等热望性树脂中,最大限度地含有玻璃纤维,间羟胺制剂纤维和碳纤维等。这些材料大多是单向连续纤维带料,但也有两维或三维纤维织物。基本上按要求叠层、加热压缩,成为具有要求厚度的薄板或平板。     

钛合金颗粒增强镁基复合材料的制备与性能

采用粉末冶金法制备了20％Ti-6Al-4V颗粒增强MB15镁基复合材料的试样。按照阿基米得法检测了不同状态试样的密度，借助光镜和扫描电镜探索了挤压棒变形和组织的特点，并结合室温拉伸试验研究了热挤压变形对试样组织及力学性能的影响规律。结果表明：烧结态的密度较低，而热挤后的密度已接近理论值：挤压棒的变形和组织都不均匀：二次挤压可以进一步细化晶粒、提高复合材料的力学性能；Ti-6Al-4V颗粒可以用来强化镁合金，且其增强效果明显好于SiC陶瓷颗粒。     

TA5钛合金板材冲击韧性诸关系的探讨

研究了ＴＡ５钛合金板材试样各种室温冲击韧性及其相互关系以及轧制工艺的影响。结果表明：在一定条件下，ａＫＶ与ａＫＵ、ａＫ横‖与ａＫ‖纵均呈良好线性关系；ａＫ‖具有较大的缺口敏感性；轧制温度越低，变形量越大，织构越明显，ａＫ‖／ａＫ⊥、ａＫＶ‖／ａＫＵ‖越小。合理调整轧制工艺可以提高ａＫ‖与ａＫＶ‖／ａＫＵ‖．     

SiC纤维增强的钛合金基复合材料的显微结构

利用电子显微镜研究了ＳｉＣ纤维增强的钛合金基复合材料的显微结构，结果表明，复合材料的增强相为直径１２０μｍ左右并含有１５μｍ钨芯的柱状纤维，β－ＳｉＣ针状枝晶沿径向生长，其面垂直于枝晶生长方向并含有大量的层错和微孪晶。纤维与基体结构得很理想，界面非晶保护层在材料复合过程中未受损失。     

超大挤压变形对钛合金增强镁基复合材料显微组织的影响

采用粉末冶金法制备了钛合金（Ti-6Al-4V）（质量分数，下同）颗粒增强MB15镁基复合材料，经225：1的超大比热挤变形后，借助光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）和透射电镜（TEM）对其显微组织进行了研究。结果表明：钛合金颗粒沿挤压方向因塑性变形而被拉长，其增强效果得到提高；超大比热挤变形能够显著细化基体晶粒，并提高复合材料的组织均匀性；此外，原镁粉表面的氧化膜经超大比变形后得到了有效的碎化和分散，具有一定的弥散强化效果，因此可充当粉末冶金制备镁基复合材料的辅助增强相。     

颗粒增强铝合金叠层复合材料的制备与强度和耐磨性

介绍了ＳｉＣ颗粒增强ＡｌＣｕ合金叠层复合材料的制备方法，研究了叠层复合材料的抗弯强度和增强层的耐磨性与ＳｉＣ颗粒含量的关系。结果表明，ＳｉＣ颗粒体积分数为２０％时该材料的抗弯强度最大，磨损量最小；ＳｉＣ颗粒与基体结合强度及层间宏观应力影响材料的强度性能