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《金属材料与冶金工程》1998,(2)
此系美国专利技术。炼钢时为了消除钢液中的氢,一般采用真空脱气或喷吹惰性气体的方法,但对钢水量少而言.从设备投资费用和气体量考虑,这些方法不经济。美国航空化学品公司进行了将SF;、(”F等由化物气体吹入八95kg钢液中的小型试验,成功地脱去了钢水中的氢,随即由伯努利钢厂进行了处理81钢水的中间试验。喷吹脱氧一定时间后.钢液中的红含量降低到IXIO-‘以下。该项技术现已应用于生产中。喷吹卤化物气体脱除钢液中的氢 相似文献
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为改善钢包滑动水口反馈控制存在的滞后问题,基于伯努利原理研究了影响滑动水口开度的因素,提出水口开度前馈-反馈控制方案;分析了换包初期长水口与下水口接缝位置的喷钢原因及影响因素。结果表明,在恒拉速条件下,钢包液位逐渐降低,为了稳定中间包液面高度,需要增加滑动水口开度;减小滑动水口及长水口直径、增大水口吹氩速度均会增加钢液流经水口时的压力损失,而长水口浸入深度对钢液压力损失没有影响。开浇时,长水口内气体受钢液压缩及加热影响而压力增大,导致喷钢。采用喇叭型长水口及减小浸入深度可以使得水口内压力变小,降低喷钢现象发生的概率。本研究对实现滑动水口开度的在线实时稳定控制、提高中间包液面稳定性以及提高钢液质量有重要作用。 相似文献
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通过考虑气液两相流动过程中阻力、尾迹脱落、气泡摆动等气泡运动引起的液相湍流脉动及两相间湍流的相互作用,建立了可准确描述VD真空精炼过程气液两相流动的数学模型,研究了多喷嘴底吹对钢包内气液两相流场和熔池混合效率的影响,优化出了多喷嘴底吹条件下的最佳喷吹模式和吹气流量.结果表明:与双喷嘴和四喷嘴底吹相比,在相同条件下三喷嘴底吹时,钢液的流动更均匀,流动死区较小,熔池混合效率最高,此时采用3∶2∶1非均匀供气模式、100 L/min的底吹氩气流量可获得最优熔池动力学条件. 相似文献
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以某厂300tRH真空精炼装置为研究原型,建立1∶6.5的水力模型对RH喷吹精炼工艺进行物理模拟。研究了喷吹位置、喷吹气量及驱动气体流量对循环流量和均混时间的影响。结果表明:不同喷吹气量、驱动气体流量条件下,获得大循环流量和短均混时间的最优喷吹位置不同。较小的喷吹气量(2.98~3.53m3/h)或者较小的驱动气体流量(0.93~1.02m3/h)时,宜采用低顶枪枪位(153.8mm)喷吹;喷吹气量大于3.91m3/h或者驱动气体流量大于1.12m3/h时,宜采用真空槽底部喷吹角度120°的侧喷嘴喷吹。顶枪与侧喷嘴复合喷吹有利于提高RH喷吹工艺的适应性及循环效率。 相似文献
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RH-PB(RH顶部喷粉)法是通过安装在RH中的顶部水冷喷枪,将粉状材料喷入到钢液中的一种新的精炼法。用这种方法,可以实现下列新的精炼功能:(1)喷吹CaO基助熔剂进行脱硫;(2)当钢中的碳<20ppm时,向钢液内喷吹Fe2O3进行加速脱碳。 相似文献
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RH真空槽底喷粉精炼将脱硫粉剂直接喷入钢液,冶金反应程度高,终点元素含量稳定,能够完成高品质钢的炉外精炼任务。对RH底喷粉过程进行数值模拟研究,探究底喷粉过程的粉剂行为及对钢液流场的影响规律,优化喷嘴布置方案,旨在推动该技术的工业化应用。研究结果表明,180°喷嘴布置方案(即下降管侧喷吹,简称方案2)的钢液环流量比0°喷嘴布置方案(即上升管侧喷吹,简称方案1)增加1.8 t/min(增量比例为1.4%);方案2的钢包最下端钢液粉剂浓度比方案1高0.2~0.9 kg/m3(增量比例为6.7%~81.8%);方案2条件下,钢包内钢液流动死区的粉剂浓度随喷嘴布置高度的降低而降低。结合粉剂收得率,确定方案2喷嘴布置高度为300 mm,此时粉剂收得率较方案1提升2.59%。 相似文献
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此文介绍冶金过程中向熔池喷吹气体的水力学方面的研究.主要谈到的是气体喷嘴浸入液相的喷吹情况.水平气体喷吹有很多研究工作是关于单相气体喷射的问题.shalygin和Meyerovich研究过水平喷嘴的气体压力对工业炼钢转炉后墙使用状态的影响,指出当空气压力较低时,气体流股穿透液体金属的距离很小,因此氧化过程发生在喷嘴附近.事实上,当空气压力低于一定程度,喷入熔池的气体会形成一个冲向后墙的流股,因而转炉喷嘴上部的后墙被侵蚀得很 相似文献
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以180 t双孔底吹氩钢包为研究对象,对6种钢包底吹氩模式进行数值模拟,并结合现场试验与当前采用的吹氩模式进行对比。研究发现:(1)钢液的混匀时间随吹氩量的增加而减少,吹氩量一定时,差流量吹氩模式对钢液的搅拌强于等流量吹氩模式。(2)不同的钢包底吹氩模式,渣眼形成的位置不同,渣眼面积也不同。总流量一定时,差流量吹氩模式钢液面最大流速大于等流量吹氩模式,易发生钢液卷渣。(3)差流量吹氩模式渣线处渣层厚度的波动大于等流量吹氩模式,且流量差值越大,波动越剧烈。(4)差流量吹氩模式通过“强-弱”流股的配合,进一步强化了钢包底吹氩的钢液精炼效果。工业试验表明,采取等流量吹氩模式(500 L/min—500 L/min),钢中的较大夹杂物的数目明显多于差流量吹氩模式(400 L/min—600 L/min)。 相似文献
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为了了解操作条件(提升气体的流量、真空度、连通管直径和顶吹氧)对250tRH真空处理装置脱碳性能的影响,进行了试验和理论研究。根据用Cu作为示踪物进行的完全混合时间的测定试验,加大提升气体流量或加大真空度,可以有效地缩短完全混合时间,但未观察到连通管内径的影响。加大连通管直径会促进冶炼超低砚钢时的脱碳过程。通过定向型多孔塞喷吹提升气体,可提高表现脱碳速度(Kc),生产超低碳时脱碳时间缩短。 相似文献
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在RH真空脱气过程中促进脱碳 总被引:1,自引:0,他引:1
为提高在低碳范围内的真空脱碳速度,进行了基本原理试验。试验结果表明,扩大界面面积显然比增大总传质系数更有效。而扩大界面面积的最适用的方法之一是吹氩到钢液中。在150kg VIF(Vacuum Induction Furnace——真空感应炉)中试验研究了吹氩对脱碳速度的影响。结果表明,吹氩对提高脱碳速度是有效的,而且用双孔喷嘴的表观脱碳速度常数比用单孔喷嘴的速度常数大。此后,用水力模型试验研究了吹氩到真空室中的效果。为模拟脱碳速度,测定了CO_2的析出速度。喷嘴安装在真空室侧墙的最低部位。喷嘴数目为1个、8个或16个。同时,还进行了不吹气的试验,以作比较。把气体吹到真空室内对提高CO_2的析出速度是有效的。特别是在一定的气体总流量下,增加喷嘴数日更为有效。最后,进行了工业性试验。喷嘴的布置与水力模型中使用8个喷嘴时的情况相同。为使钢液循环而喷入插入管的气体流量为2500N1/min,吹入真空室内的气体流量为800Nl/min,喷嘴内径为2mm。结果表明,在10min内,可以将碳含量从200ppm降至10ppm。同时,计算出吹氩时的脱碳反应界面面积比不吹氩时脱碳反应界面面积大1.6倍。 相似文献
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为阐明底吹熔池振荡强化搅拌机制,采用VOF多相流模型模拟气液两相流动过程;结合水模型试验验证模拟结果,分析气体射流摇摆对熔体流动过程的影响。结果表明:喷吹气体在1s内即可形成稳定的竖直射流,在20 s后射流开始摇摆,炉腔内气体分布不均;氧气在熔池内体积分数最高为5.2%,稳定运行后维持在4%左右;气体射流沿炉体纵向的扰动力较为稳定(0~6 000 N),摆动频率加快,而沿炉体横向射流的扰动力呈现逐渐增加的趋势(0~150 000 N),而变化频率较为稳定(10 s内四个周期),在炉体高度方向上熔池表面开始阶段的"喷涌"现象较为明显,40 s后液面波动会维持稳定。 相似文献
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一、前言顶底复合吹转炉强化了熔池内钢水的搅拌,改善了冶炼条件。然而这个特性却引起了炉体较大的振动,也引起了一系列相应的问题产生:炉体支撑系统和基础的安全,甚至危及吹氧悬挂系统的稳定性等等。炉体振动幅度的大小不仅受机械因素的影响,如炉体支撑系统的刚度,也受其它因素的影响,如操作条件操作方法等。本文介绍一种炉体振动新的评估方法。这种方法不仅涉及机械因素而且与操作条件有关。该法结合振动学理论,实际测量结 相似文献
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通过分析喷吹气体、喷吹粉剂、过程化学反应、浸渍罩插入钢水、钢液面裸露以及包衬蓄热等过程对CAS-OB喷粉精炼工艺钢液温降的影响,建立了过程温降预测模型.模型计算结果表明:对喷吹气体加热以及成渣反应导致的钢液温降基本上可以忽略;在喷吹粉剂一定的情况下,钢液面产生裸露眼以及钢包烘烤温度低是引起钢液温降的主要因素.利用模型计算CAS-OB喷粉过程以及IR喷粉过程温降,得出在相同的处理时间内,前者要明显低于后者,这主要是因为CAS-OB喷粉过程将喷枪布置在浸渍罩内,渣面裸露面积小所致. 相似文献
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1绪言
大同特殊钢(株)涉川工厂(下称本工厂)生产小批量多品种的铸造产品,在炼钢工序生产各种材质和尺寸的钢锭。因此,很少用不锈钢生产线上的AOD炉精炼模式连续进行处理。另外,由于精炼条件主要是依靠操作人员的熟练技术,所以操作方面也比较安全。在上述条件下,处理时间及还原材料、稀释气体的单位消耗往往波动。 相似文献