Mn和退火工艺对挤压态Mg-Gd合金组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和万能拉伸试验机等研究了Mn和退火工艺对挤压态Mg-2Gd合金组织和性能的影响。结果表明：Mg-2Gd(-0.8Mn)合金在350℃退火时晶粒缓慢长大且晶粒尺寸分布均匀,Mn对Mg-2Gd合金的晶粒长大有一定促进作用;Mg-2Gd(-0.8Mn)合金在400℃退火时晶粒快速长大且产生异常长大晶粒,Mn加速Mg-2Gd合金晶粒长大需一定的退火时间积累。退火温度和Mn添加引发的第二相变化是合金晶粒长大的主要影响因素。加Mn后Mg-2Gd合金的K_H值减小,即晶粒尺寸对合金硬度的影响减弱。此外,Mn可加速Mg-2Gd合金内部残余应力的消除。当退火工艺为350℃×24 h时,Mg-2Gd-0.8Mn合金塑性最佳,伸长率为32.39%。     

退火工艺对Al-Mg-Sc-Zr合金组织与性能的影响

研究了退火温度和退火时间对含微量Ｓｃ和Ｚｒ的Ａｌ５Ｍｇ合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明：该合金在热轧—冷轧后１３０℃,３ｈ退火处理可获得最佳的力学性能,σ０．２＝３０８ＭＰａ,σｂ＝４０６ＭＰａ,δ＝１５％;退火过程中,由于Ａｌ３（Ｓｃ,Ｚｒ）第二相对位错和亚晶界的钉扎作用,合金中依次发生不同程度的回复和部分再结晶。     

Mn和Zr对新型Al-Mg-Si-Cu合金组织与性能的影响

研究了Mn和Zr对新型Al-Mg-Si-Cu合金的显微组织和机械性能的影响，并采用XRD，EDAX和TEM分析了合金中析出相的类型和成分。结果表明：单独添加Zr，合金的强度降低，塑性提高；复合添加0.3％Mn和0．08％Zr，合金-T6的组织中出现了大量的粒状或条状AlCrMnFeSi相，合金的强度和塑性均有所提高；继续增加Mn和Zr的含量，由于合金中时效强化相——Mg2Si数量的显著减少和粗大AlCrMnFeSi相的增加，造成合金性能下降。     

退火工艺对Ti-4Al-2V合金组织及耐蚀性能的影响

对挤压成形Ti-4Al-2V合金棒材进行普通退火、再结晶退火、双重退火处理,并通过X射线衍射仪、扫描电镜对退火前后的组织结构进行表征。同时,通过电化学工作站测试钛合金在3.5％NaCl溶液中的耐腐蚀性能,分析热处理工艺与合金腐蚀倾向间的相关性。结果表明,未处理合金棒材表面无明显宏微观缺陷,不同温度退火后钛合金主要组织为α相,960 ℃+570 ℃双重退火后,合金组织由粗晶粒状的α相和细针状的α相组成。未处理合金伴有网篮组织,经不同温度退火后获得少量魏氏组织和双态组织。通过分析不同温度退火后钛合金的极化曲线与交流阻抗谱可知,相比未处理合金,760 ℃退火后合金的自腐蚀电流密度较小,对应的极化电阻较大,腐蚀倾向较小,960 ℃+570 ℃双重退火后合金的Nyquist图显示最大的容抗弧,表明其耐蚀性能较好。     

Mn含量对Zn-Al-Mg合金组织和耐腐蚀性能的影响

为了使热镀锌产品获得更好的耐腐蚀性能,通过感应熔炼制备了3种不同Mn含量的Zn-Al-Mg合金铸锭,分别为Zn1Al1Mg0.5Mn、Zn1Al1Mg1.2Mn、Zn1Al1Mg2.5Mn,并分析了其凝固组织和腐蚀行为。结果表明：通过相图计算预测了含Mn的Zn-Al-Mg合金中Al-Mn化合物类型为Al₁₁Mn₄、Al₈Mn₅、Al_0.8Mn; Zn1Al1Mg0.5Mn、Zn1Al1Mg1.2Mn合金的Al-Mn析出相分别为Al₁₁Mn₄、Al₈Mn₅,随着Mn含量的增加,Zn1Al1Mg2.5Mn合金中的Al-Mn析出相为Al₈Mn₅和Al_0.8Mn,其中Al₁₁Mn₄和Al₈Mn₅相主要在共晶组织中析出,Al_0.8     

化学成分及退火工艺对3003合金组织的影响

本文采用三种合金成分及多种退火工艺制度对3003合金冷轧板材进行试验,研究合金成分及退火工艺对3003合金冷轧板材O态退火组织的影响。结果表明:在控制Fe/Si比的前提下,适当提高Fe的含量及降低Mn的含量有利于成品退火晶粒的细化。由于箱式炉退火时金属加热速度有限(30~40℃/h),提高退火温度对3003合金冷轧板材O态成品退火后晶粒的影响很小,330、360、390℃温度下的晶粒尺寸基本在一个等级。而气垫炉退火有高温短时的特点,退火过程中金属加热速度快,有利于再结晶形核质点的增加,最终大大细化3003合金冷轧板材O态成品退火的晶粒组织。     

退火工艺对Ti80合金组织与性能的影响

通过不同的热处理制度研究了退火工艺对Ti80合金板材组织和性能的影响。结果表明,退火工艺对Ti80合金的力学性能的影响较大,在退火温度为900℃时,随着保温时间的延长,室温抗拉强度先升后降;在退火时间均为2 h的情况下,随着退火温度从850℃提高到950℃,初生α相的含量逐渐减少,β相的含量逐渐增多,初生α相的晶粒尺寸没有明显的变化。     

退火对热轧和冷轧Zr705组织及硬度影响(英文)

主要研究了热轧和冷轧后Zr705合金在200～850℃温度范围内的退火行为。与冷轧后Zr705相比,热轧Zr705试样在较高的温度获得峰值硬度,且峰值硬度值较低。通过微观组织观察发现,热轧后Zr705试样中的β相向ω相的转变速率低于冷轧Zr705试样。经500℃退火后冷轧和热轧试样中均可观察到部分再结晶晶粒,但在热轧Zr705试样中的再结晶晶粒更多。热轧和冷轧Zr705试样在700℃保温1h后均再结晶完全。     

硼含量对Fe-B-C合金组织和性能的影响

研究了含0.5％～2.0％B的Fe-B-C合金在铸态和热处理态下组织和硬度的变化规律.试验结果表明,硼含量为0.5％及碳含量为0.14％的Fe-B-C铸态合金,显微组织结构简单,无共晶硼化物生成,硬度低.随着硼含量的继续增加,在晶界处生成共晶硼化物,呈网状结构分布,晶粒度不均匀.经淬火处理后,网状结构出现断网,当淬火温度达到950℃时,断网明显,组织并无粗化现象,硬度达到47 HRC,此时性能为实验条件下最优.随着淬火加热温度的升高,热处理组织粗大,硬度略有下降.以显微组织和硬度为评价标准时,硼含量为1.5％,淬火温度为950℃,综合性能较好.     

Si、Mg含量对Al-Mg-Si合金显微组织及显微硬度的影响

通过添加不同含量Si和Mg,研究Si、Mg对Al-Mg-Si合金显微组织与显微硬度的影响。采用扫描电子显微镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和显微硬度计分别对合金的微观形貌、相组成及显微硬度进行测试分析。结果表明：合金中主要有初生α-Al、骨骼状Mg2Si相、板片状共晶Si,还会出现少量的Al9Si、Al8Si6Mg3Fe、Al0.3Fe3Si0.7 和Al0.5Fe3Si0.5。随着Si含量的增加,Al-Mg-Si合金中α-Al枝晶变得细小,初生硅含量增加。随着Mg含量的增加,α-Al枝晶变粗、变大,从α-Al基体和初晶Si中的析出相逐渐明显,Mg2Si强化相聚集长大,同时α-Al初生晶尺寸增大。随着Si含量的增加,Al-Mg-Si合金的显微硬度也随之提高。随着Mg含量的增加,合金显微硬度先增大后减小。     

退火工艺对高碳Nb521合金板材组织和性能的影响

通过对不同退火工艺下高碳Nb521合金板材力学性能和组织状态以及退火过程中析出相的分析,研究了退火工艺对高碳Nb521合金板材组织和性能的影响。结果表明:随着退火温度升高,高碳Nb521合金板材的屈服强度、抗拉强度、维氏硬度变化不大,延伸率波动较大。退火温度升高到1 450℃,平均晶粒尺寸增大到29μm。SEM及EDS结果表明,退火后的高碳Nb521合金板材析出了点状碳化物并弥散分布在板材晶粒当中,片状碳化物分布在晶界上。1 400℃退火的高碳Nb521合金板材综合力学性能较好。     

退火温度对Al-6Mg-Sc-Zr合金组织与性能的影响

采用半连续铸锭冶金法制备一种成分为Al-6Mg-0.4（Sc＋Zr）的合金,冷轧板材经不同温度稳定化退火处理1 h,然后测试合金的拉伸力学性能,借助光学金相、扫描电镜、能谱仪以及透射电镜分析研究不同退火温度下Al-6Mg-0.4（Sc＋Zr）合金的显微组织结构变化及微区成分。结果表明：合金抗拉强度和屈服强度随退火温度的升高而降低,而其伸长率随退火温度的升高而增大;合金在退火过程中,随退火温度的升高,依次发生不同程度的回复和部分再结晶;300℃以下退火1 h,合金中只发生不同程度的回复;350-500℃退火1 h,发生部分再结晶;合金在300℃退火处理1 h后拉伸力学性能为：σb 423 MPa,σ0.2 311 MPa,δ20.8%。     

固溶工艺对Ni-Cr-Al-Fe合金电学性能及屈服强度的影响

对合金丝材进行了不同温度和时间的固溶处理,探究了固溶参数对晶粒尺寸、电阻率、电阻温度系数及屈服强度的影响规律,对比了固溶态和时效态合金的性能差异。结果表明:提升固溶温度或延长保温时间,均使电阻率升高、电阻温度系数下降,有利于改善合金的电学性能;合金晶界移动激活能为674.25 kJ/mol,晶粒生长动力学方程为:D-^3.3_t=3.80×10³⁰texp-8.11×10⁴T;屈服强度与晶粒尺寸存在关系式:Rp0.2=341.19+354.64D^-0.5_t;通过950 ℃×7.5 min+430 ℃×0.5 h固溶时效处理后,合金的屈服强度为445 MPa,电阻率为132.2 μΩ·cm,电阻温度系数为2.2×10^-6℃^-1,满足制备精密电阻元件的要求。     

Mn含量对共晶Al-2％Fe合金组织的影响

研究了含Mn量对共晶Al-2％Fe合金组织的影响。结果表明，在Al-2％Fe合金中加入Mn后，其组织中出现了先析相(FeMn)Al6，且随着Mn量的增加，先析相的数量增加,当Mn量增加到一定程度后，先析相出现发达的分枝。文中还对Mn的影响机理进行了探讨。     

退火参数对65Mn钢丝组织和性能的影响

研究了不同直径65Mn钢丝在不同退火工艺下的力学性能与显微组织。结果表明:DV值、退火温度与保温时间是影响65Mn钢丝抗拉强度的主要因素。随着退火温度的升高和退火时间的延长,65Mn钢丝组织中的珠光体不断粗化,抗拉强度不断降低。     

退火温度对挤压态细晶钨合金性能及组织演变的影响

采用稀土微合金化和液相强化烧结技术制备细晶93W-4.9Ni-2.1Fe+0.03%Y合金。研究在快速热挤压形变强化后,时效热处理对挤压态细晶93W-4.9Ni-2.1Fe+0.03%Y合金显微硬度和组织演变的影响,并与相应条件的传统钨合金进行对比。结果表明,随着退火温度的升高,2种钨合金钨相的显微硬度大大降低。EDS分析表明,随着退火温度的升高,钨合金粘结相中钨含量逐渐增加,其中细晶钨合金经过1200 ℃退火处理后,粘结相钨含量高达26.11%,而传统钨合金在1350 ℃退火处理后含量最高,达到28.14%。显微组织观察表明,退火有利于降低W-W连接度和细化钨颗粒;与传统钨合金相比,高温退火后,细晶钨合金的粘结相体积比更高且分布更为均匀     

退火工艺对高铬铸铁组织及性能的影响

用金相、SEM、X射线衍射相分析等手段 ,研究了含 2 0 %Cr的高铬铸铁在不同退火条件下的组织及性能。研究结果表明 ,以 85 0℃× 2h +6 80℃× 4h的退火工艺 ,显著降低了基体的硬度 ,同时也获得了较均匀的基体组织。     

退火工艺与碳含量对Monel 400合金组织稳定性的影响

研究了Monel 400合金在不同碳含量(0.004%～0.100%C)、不同退火温度(750～950℃)和退火时间(10～60 min)下晶粒长大的规律和组织均匀性。结果表明：Monel 400合金在900℃以上退火时,晶粒长大的速度更快,组织均匀性随退火温度的升高而变差;退火时间在30 min之内时,晶粒长大速度较快,组织均匀性逐渐变差,晶粒长大到一定程度后,其长大速度降低,组织均匀性略有改善;在800～850℃退火10～20 min可以得到晶粒相对细小且较为均匀的组织。根据Anelli改进模型建立了6种不同碳含量Monel 400合金在750～950℃退火过程中的晶粒长大方程。     

退火工艺对低碳钢强力旋压变形组织及力学性能的影响

退火温度和退火时间是影响低碳钢旋压件再结晶退火后微观组织及力学性能的主要因素。对不同减薄率的旋压件采取变温恒时和恒温变时的方法,研究退火温度及退火时间对20钢经强力错距旋压后的变形组织及力学性能的影响。试验结果表明,在560℃～600℃区间,旋压件硬度随退火温度的升高急剧减小,退火时间对试样力学性能的影响随退火温度的升高变得更明显;在580℃时保温1h退火后,铁素体均转变成等轴状细晶,晶粒尺寸约0.6μm,尺寸更细小的渗碳体颗粒大部分弥散在铁素体晶界上。     

退火工艺对Al—Mg—Sc—Zr组织与性能的影响

研究了退火温度和退火时间对含微量Ｓｃ和Ｚｒ的Ａｌ－５Ｍｇ合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明：该合金在热轧－冷轧后１３０℃,３ｈ退火处理可获得最佳的力学性能,