30CrNi3MoV钢动态再结晶行为及其模型的构建

根据Gleeble-3500热模拟试验机测量30CrNi3MoV钢的真应力-真应变曲线,系统研究了应变速率为0.01、0.1 s-1时钢材的动态再结晶行为,并构建了其动态再结晶模型.结果表明:30CrNi3MoV钢在高温小应变速率下更容易发生动态再结晶,其热变形激活能为328.2 kJ/mol;通过加工硬化率随流变应力...     

冷轧基板SPHE动态再结晶行为研究

通过热模拟实验研究了冷轧基板SPHE钢的动态再结晶行为.结果表明:在热变形过程中,变形温度越高,应变速率越小,越容易发生动态再结晶.SPHE钢发生动态再结晶的激活能为:Qd=125.793kJ/mol;描述动态再结晶的动力学方程为:fdyn=1-exp(-b(Z)tn(Z),计算得到了其中的系数b(Z)、n(Z);描述...     

35CrNi3MoV钢动态再结晶及高温本构关系

用圆柱试样单轴压缩方法研究了35CrN i3MoV钢的热变形行为。根据试验结果,应用热变形方程式回归出了动态再结晶参数。在综合考虑动态再结晶以及热变形本构方程理论的基础上,建立了分段式动态再结晶本构方程,方程参数包括峰值应力、峰值应变、稳态应力和曲线形状表征参数。所建立的本构方程预测出的35CrN i3MoV钢高温应力应变曲线与试验结果符合。     

铌钒微合金钢的动态再结晶行为

针对柴油机喷油管用Nb、V微合金钢,采用热模拟压缩试验,研究了高温形变条件下,微合金钢的动态再结晶行为。结果表明,试验钢在1100℃、变形量60%、变形速率0.1 s-1条件下,可得到均匀细小的晶粒组织,试验钢动态再结晶激活能为349.451 kJ/mol;在较高温度和较低应变速率下,试验钢易于发生动态再结晶,而在较低温度和较高应变速率下易于发生形变诱导铁素体相变。     

含Ti微合金钢动态再结晶行为及模型研究

采用Gleeble 3800热力模拟实验机,研究了一种Ti微合金钢在850～1 150℃、0.1和1.0 s-1条件下的变形奥氏体的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的演化规律。结果表明:形变激活能与变形条件相关,随着应变速率的增加而增加;Avrami指数m同样与变形条件有关;对实验数据进行回归分析后建立的Ti微合金钢动态再结晶的特征应变、特征应力、动力学以及稳定状态晶粒尺寸的数学模型精度较高。     

含Ti微合金钢动态再结晶行为及模型研究

采用Gleeble 3800热力模拟实验机。研究了一种Ti微合金钢在850～1150℃、0．1和1．0s^-1。条件下的变形奥氏体的动态再结晶行为及再结晶后奥氏体晶粒尺寸的演化规律。结果表明：形变激活能与变形条件相关，随着应变速率的增加而增加；Avrami指数m同样与变形条件有关；对实验数据进行回归分析后建立的Ti微合金钢动态再结晶的特征应变、特征应力、动力学以及稳定状态晶粒尺寸的数学模型精度较高。     

铸态50Cr5MoV钢的动态再结晶行为分析

采用Gleeble-3800热模拟实验机对铸态50Cr5MoV钢进行热压缩实验,研究其在变形温度为900℃、950℃、1 000℃、1 050℃、1 100℃和应变速率为0.01 s-1、0.1 s-1、1 s-1条件下的动态再结晶行为。结果表明:铸态50Cr5MoV钢在热变形过程中发生了动态再结晶,且随着应变速率的降低以及变形温度的升高,动态再结晶越容易发生。     

Cu-Ni-Si-P合金动态再结晶行为

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金在应变速率为0.01～5 s-1、变形温度为600～800℃、最大变形程度为60%条件下的动态冉结晶行为以及组织转变进行了研究.利用加工硬化率和应变(θ-ε)的关系曲线确定了该合金发生动态再结晶的形变条件为T≥700℃.根据σ-ε曲线确定了不同变形条件下该合金的动态再结晶的体积分数,利用该体积分数建立了该合金的动态再结晶动力学数学模型.该合金动态再结晶的显微组织受变形速率的影响,在变形速率较低时,晶体内有较多的再结晶晶粒;而在较高应变速率下,合金几乎没有发生动态再结晶.     

Nb对低碳微合金钢动态再结晶行为的影响

利用Gleeble-1500热模拟试验机研究了3种含铌或不含铌低碳钢在850～1150℃,应变速率分别为0.05、1、10 s-1条件下的热变形行为。采用应变硬化速率-应力(θ-σ)曲线图较精确地获得了C-Mn钢的流变应力和峰值应力;用-dθ/dσ-σ曲线获取了含Nb试验钢的应变和应力值;用回归法确定了双曲线本构方程中的变形激活能,确定了3种试验钢发生动态再结晶的激活能分别为234.867、261.276、301.751 kJ/mol。随Nb含量的增加,试验钢的再结晶激活能逐渐升高。     

高铝高强钢动态再结晶行为研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机对高铝高强钢在变形速率为0.01 ～10 s-1、变形温度为925 ～1225℃的热变形条件下进行压缩试验,以真应力-应变曲线为基础数据研究其高温再结晶行为.通过对晶粒尺寸的统计来探究热变形条件对热变形后晶粒尺寸的影响.通过处理加工硬化率-应力曲线,标定数据中能揭示动态再结晶演变...     

基于数学模型的Q690qENH钢动态再结晶行为研究

通过对低碳高强度钢Q690qENH进行热压缩实验,研究了其动态再结晶和动态回复行为。通过计算再结晶激活能,建立了高精度的临界应变模型和动力学模型,并与实验数据进行了对比。结果表明,随着变形温度的升高,硬化奥氏体动态再结晶晶粒变大,锯齿状晶界趋于光滑。     

微合金元素Nb对高碳合金钢动态再结晶行为的影响

为研究微合金元素Nb对高碳合金钢动态再结晶行为的影响,利用Gleeble-3500热模拟试验机进行单道次压缩试验,测定了高碳合金钢在变形温度为950~1150 ℃、应变速率为0.01~5 s^-1的流变应力曲线,利用Zeiss光学显微镜观察了奥氏体动态再结晶晶粒形态,通过回归计算获得了相应的再结晶激活能,建立了热变形方程。结果表明:较高的变形温度和较低的应变速率有利于含铌高碳合金钢发生动态再结晶;含铌高碳合金钢的动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大,当变形温度为1050 ℃时,含铌高碳合金钢已大量出现动态再结晶晶粒;0.040%铌加入到高碳合金钢中,在应变速率为0.1 s^-1,变形温度为1150 ℃时推迟了钢的动态再结晶开始时间约2.23 s,动态再结晶形变激活能增加了52.26 kJ/mol。     

轧态904L超级奥氏体不锈钢动态再结晶行为

利用MMS-200热模拟试验机对轧态904L超级奥氏体不锈钢在变形温度900～1150℃、应变速率0.01～10 s-1条件下进行单道次热压缩实验.根据得到的流变应力曲线,研究了材料在热压缩变形时的热变形及动态再结晶行为;通过加工硬化率与应力关系曲线,确定了动态再结晶临界应变模型;基于Avrami方程,建立动态再结晶体...     

PCrNi3MoV钢的静态再结晶行为

采用双道次热压缩试验对PCrNi3MoV钢的静态再结晶行为进行了研究,分析了不同变形速率、第一道次真应变、变形温度以及初始晶粒尺寸对其静态再结晶体积分数以及晶粒尺寸变化的影响,并且基于试验数据建立了PCrNi3MoV钢的静态再结晶动力学模型和晶粒尺寸模型.结果 表明:在相同间隔时间内,随着第一道次真应变、变形速率、变形...     

航空用1Cr12Ni3MoVN耐热钢的动态再结晶行为

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了1Cr12Ni3MoVN钢在800~1100 ℃、0.01~10 s^-1变形条件下的动态再结晶行为。结果表明,各变形条件下的流变应力曲线均出现动态再结晶特征;动态再结晶组织受变形温度影响明显;应变速率为1 s^-1时,再结晶体积分数及晶粒尺寸最小;在低应变速率下变形时,易出现混晶组织;通过再结晶热力学分析,得到热变形表观激活能为468.224 kJ/mol;通过θ-σ曲线确定了临界参数之间的数学关系,建立了临界参数与Z参数的关系以及动态再结晶体积分数模型:$X_{mathrm{DRX}}=1-exp left[-0.12left(frac{varepsilon-varepsilon_{mathrm{c}}}{varepsilon_{0.5}}right)^{3.87}right]$。     

42CrMo钢热塑性变形诱导动态再结晶行为的动力学描述

通过对挤压态42CrMo高强钢在不同温度和应变速率下的热压缩实验获得真应力-应变曲线,作为研究其高温动态再结晶行为的底层数据。基于d#/dε-#曲线,识别了真应力-应变曲线上能表征动态再结晶演变过程的特征点:临界应变εc,峰值应变εp及最大软化速率应变ε*。引入表征晶体动力学的双曲正弦模型,通过线性回归求解得到动态再结晶激活能Q,建立流变应力本构方程。设计无量纲参数Z/A,对已修正的Avrami方程作线性回归分析,表征了不同变形条件对挤压态42CrMo钢动态再结晶体积分数演变的影响,并详细描述了动态结晶对应力软化的影响。结果表明:在高应变速率下,发生剧烈的软化后趋于稳定;在低应变速率条件下,出现硬化和软化的周期性循环。     

CuCrSnZnY合金的动态再结晶行为

在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-Cr0.5-Sn0.31-Zn0.15-Y0.054合金进行高温等温压缩试验。变形条件是应变速率0.01、0.1、1、5 s-1,变形温度600、700、800℃,最大变形程度为真实应变0.6。结果表明:随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大;在变形温度为700、800℃并且应变速率较低时,合金热压缩流变应力出现了明显的峰值;从流变应力、应变速率和温度的相关性,求得了热变形激活能(Q)和流变应力方程;合金动态再结晶的显微组织强烈受到变形条件的影响;变形条件对冷却后合金的硬度和导电率产生了明显的影响。     

X100管线钢再结晶行为

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了X100管线钢动态再结晶和静态再结晶行为。通过单道次压缩实验研究了X100管线钢的动态再结晶规律,确定了动态再结晶的临界变形条件,得到了奥氏体的动态再结晶图。通过双道次压缩实验研究了X100管线钢的静态再结晶规律,得到了X100管线钢的静态再结晶动力学方程。通过线性回归得出X100管线钢的再结晶激活能为365 k J/mol,由化学成分算得的再结晶激活能为320 k J/mol,两者比较接近,相互印证。     

合金元素Cr、Ni和Mo对钒微合金钢动态再结晶行为的影响

采用单道次压缩试验,获得了钒微合金钢在850～1100℃、0. 01～1 s~(-1)条件下的应力-应变曲线,研究了合金元素Cr、Ni、Mo对钒微合金钢动态再结晶临界条件的影响,获得对应的再结晶激活能,建立了动态再结晶临界模型。研究表明:3种试验钢均容易发生动态再结晶;含Ni、Cr及Mo试验钢再结晶激活能分别为321、336及356 k J/mol,其中,含Mo试验钢的再结晶激活能最大。     

Cu-Ni-Si-Ag合金动态再结晶数学模型

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在应变速率为0.01～5.00s-1、变形温度为600～800℃、最大变形量为80%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。根据σ-ε曲线确定了不同变形条件下该合金的动态再结晶体积分数,并利用该体积分数建立了合金的动态再结晶动力学数学模型。该合金动态再结晶的显微组织受变形速率的影响,动态再结晶晶粒尺寸D与Z参数满足如下关系:Ddyn=0.59×103Z-0.08。