燃气发展规划中储气需求的计算

建立了一维非稳态长输天然气管道储气量和储气罐储气量计算模型,结合实例数据,对长输管道末端储气量及储气罐储气量问题进行了研究。分析得出,长输管道计算模型与实例误差仅在10%左右;而管道储气与储气罐储气量比例最大为8.77%,最小为-60.4%。     

城市燃气中压输配管网潜在储气能力计算

分析了中压管网的3种稳定流动工况：最低小时用气工况、最大小时用气工况、极端用气工况。利用这3种工况下的管道存气量之差计算了中压管网的常规储气量和极端储气量。通过典型案例计算了中压管网的潜在储气量。中压管网具有一定的潜在储气能力。     

大中型城市燃气中压管网储气缓解小时调峰计算

分析了中压管网的两种瞬态稳定流动工况:开始储气瞬时稳定流动工况、结束储气瞬时稳定流动工况。利用这两种工况下的管道存气量之差计算中压管网的储气能力。对华北地区某地级市中心城区中压管网作为典型案例计算了计算月、计算日的小时调峰量和中压管网的储气量,得出了此中压管网储气具有一定缓解小时调峰的能力。     

城市燃气中压管网调峰能力测试的探讨

城市燃气小时调峰设施的建设和运营成本往往较高,而城市中压管网的储气能力没有在储气调峰设计中予以考虑,用户的用气高峰情况与理论计算有一定差距,对中压管网储气用于调峰依靠理论计算难以实现。通过对城市燃气小时调峰现状的分析,提出了开展城市燃气中压管网储气的实际调峰能力测试的方法、具体步骤、应用。     

CNG供气站高压管道(管束)储气技术研究

分析了高压管道(管束)储气方式储气压力的确定、实际储气体积的计算,进行了高压管道与球罐的金属消耗比较.充分利用压缩天然气本身的压力采用高压管道(管束)进行储气,在压缩天然气供应系统中具有独特的优势.     

武汉市天然气小时调峰方式分析比较

简要介绍了天然气的调峰方式,结合武汉市的实际情况计算了调峰储气量,并对高压球罐储气和高压管束储气进行了投资比较,提出了2008年武汉市的调峰储气方案。     

天然气的储存和储备:储备

论述了天然气系统的储气要求,提出按储气目的进行分类,天然气储气可分为战略性储气(简称储备)、常规储气(运行调峰、应急储气)、商业性储气.为衡量战略性储备水平,笔者建议采用基本储备水平与安全储备水平两个指标.给出了基本储备水平公式、应急储气计算方法.提出内陆城市天然气公司应用LNG气源的方式——协议交换.建议我国天然气系统采取三级储存模式,提出了一系列关于天然气储存和储备的概念和观点.     

CNG地下储气井模糊层次分析法安全评价模型

分析CNG加气站地下储气井安全评价的意义,介绍模糊层次分析法的原理,建立CNG地下储气安全评价模型。结合实例,给出计算步骤,得出了计算结果。     

《城镇燃气设计规范》储气调峰条文修订建议

分析我国天然气储气调峰能力严重不足的现状,以及关于深化天然气体制改革、构建多层次天然气储备体系的政策要求,论述修订《城镇燃气设计规范》储气调峰相关条文的原因和依据。从调峰、储气的概念和相互关系、调峰责任主体、储气责任量化、储气规模计算基数、储气方式和输送保障、可替代气源用于储备的原则等方面进行思考,提出规范相关条文修订的建议。     

城市高压天然气储气管道的优化设计

文章根据高压管道的水力计算公式、强度计算公式和高压管道储气量稳态计算模型,得出了用于储气目的的高压管道的金属耗量/储气量比率模型。通过分析发现管径和长度对储气管道的金属耗率影响小,而设计压力对金属耗率影响大,并且存在一个使金属耗率最小的最佳设计压力和最佳管径。     

燃气长输管线分析与末段储气计算

本文对燃气管线末段储气问题根据流体动力学规律建立长管线的不稳定流动的数学模型，进行数值求解，可用于有变管径和有分输气的燃气长输管线的水力工况计算以及末段储气量的计算。     

深部储气库群盐层蠕变参数优化研究

 结合我国第一个盐岩储气库群——金坛储气库运行过程中观察井的压力变化监测数据,利用监测观察溶腔腔体卤水压力的变化来分析腔体体积收缩变形,并据此反演分析储气库区盐层蠕变本构方程的主要蠕变参数,使其计算结果与实际吻合,解决数值计算在地下盐岩储气库中很难被验证的问题。结合理论分析和试验的方法,验证利用观察井监测腔体蠕变收缩体积这种方法的合理性。研究成果能用于盐岩储气库运营中的长期体积变形预测、地表沉降预测等研究工作中,为盐岩储气库群的长期稳定安全运行提供技术支持。     

天然气地下储气库季节性最大调峰量的确定

以枯竭气藏型天然气地下储气库注采动态数学模型为基础,给定时间长城市调峰需求总额和采出时各单井压力的限制为约束条件,季节悸最大调峰为目标函数,建立优化分析模型,数值计算出储库最大的季节性采出量。     

如何合理确定电蓄热供暖蓄热水箱的容积

就如何合理确定电蓄热供暖用蓄热水箱的有效体积给出了计算公式;并确定了公式中各项取值,提出蓄热水箱最高设计温度和最低设计温度确定的条件;对采暖和锅炉加热形式循环系统中防止水泵汽蚀的条件给出了计算公式;最后还给出蓄热水箱的建筑面积估算指标范围。     

储气库高跨比关系及最不稳定位置研究

针对我国盐岩矿床地质结构具有单层厚度薄、软弱夹层多等特点,储气库形状以及盐岩夹层在储气库中的位置对储气库稳定性有很大影响,根据岩石在地下受力情况,分析导致盐岩储气库变形破坏的外力,即地应力。对围岩体微元体进行分析,根据微元体受力情况,推导出了盐岩储气库不同部位受力情况的变化以及高跨比与地应力关系,据此分析夹层所处位置不同对储气库稳定性的影响,根据盐岩在地下物理力学性质情况,用圆弧滑动法分析了储气库下部深度与宽度比值,而后应用数值模拟进行了验证。为储气库建设提供理论依据。     

盐岩地下储气库群间距数值计算分析

 为确保储气库群的安全性及使用功能，各储存库之间应该保证有足够的距离。盐岩储库群地质条件及运行工况复杂，材料参数变异性强，随机特性对结构安全性影响较大。从稳定性和密闭性两方面出发，以莫尔–库仑准则和损伤扩容准则作为主要失效准则，建立两腔储库群数值计算模型，计算不同储库间距和运行内压下塑性区及损伤扩容区分布。采用响应面法，结合蒙特卡罗方法计算储库群腔周矿柱单元失效概率。结果表明，正常运行状态下，随储库间距减小，损伤扩容区范围明显增大，塑性区范围及腔周矿柱单元失效概率计算结果均明显增大，尤其在低压时更可能产生损伤连通区。对于运行过程中存在的注、采气不同步情况，随着储库间距的增大，压力差对腔周矿柱单元失效概率的影响逐渐减弱。根据稳定性和密闭性分析结果，建议储气库最小间距为2D。     

瓶装液化石油气储配(灌)站及供应站点灭火器配置及实例计算

简明介绍瓶装液化石油气储配(灌)站及供应站点灭火器配置及实例计算,提供给瓶装液化石油气储配站及供应站点管理人员及从业人员使用。