共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
3.
4.
通过对一燃气热水器进行效率测试,计算得出:将烟气温度降低到露点温度以下时,对烟气进行余热回收特别是潜热回收有重要的实际意义.热虹吸管冷凝换热器是增设在燃气热水器尾部烟道中的余热回收装置,可将排烟中大量的能量加以利用,从而提高热水器的效率. 相似文献
5.
6.
干湿分离烟气余热利用燃气热水器通过三处自动温度检测及联动控制,设置水-气联动装置、干湿区自动分离调控装置、高温烟气回流补偿装置、风机自动调控装置、烟气排除控制装置实现燃气热水器有效的干湿区分离,解决了烟气余热利用不充分、干-高温换热区管道腐蚀问题。通过对湿-冷凝换热器的换热管道“U”型设计和持续吹风设置,使酸性冷凝水得到快速有效的汇集回收,并及时对湿-冷凝换热器吹扫干燥使腐蚀性降到最低。在稀释中和设备中首先利用冷水对酸性冷凝水进行稀释,然后利用镁棒将酸性溶液中和至pH=6.5-7后排出,避免对环境造成污染。干湿分离烟气余热利用燃气热水器提高换热效率,延长使用寿命,符合国家双碳要求,对燃气热水器的发展起到积极的推动作用。 相似文献
7.
应用防腐型烟气冷凝热回收装置对北京某供暖锅炉房进行了排烟余热深度回收利用节能改造,将烟气作为吸收式热泵的低温热源用于供热。工程跟踪实测表明,采用烟气冷凝热回收装置可将锅炉排烟温度从84~114℃降到27~43℃,提高燃气利用效率(单项节能率)7.2%~13.6%;回收的烟气余热中水蒸气凝结潜热占68%~84%;排烟温度平均每降低10℃,锅炉系统总热效率提高约1.0%~2.3%;单位容量(1t/h)锅炉每天产生0.8~3.0t/d的烟气冷凝水,可回收利用;烟气冷凝水对烟气有显著的净化作用。因此,锅炉低温烟气余热深度利用有较大的节能、节水、减排潜力。 相似文献
8.
针对燃气热电厂燃气燃烧和排烟余热的特点,采用防腐型高效烟气冷凝热回收装置对燃气锅炉房进行了节能改造,建立了模拟电厂排烟余热供热系统,试验研究了燃气热电厂烟气冷凝余热回收利用的节能减排潜力.工程实测表明,在电厂排烟温度为55~103℃的条件下,进入烟气冷凝热回收装置的水温为19~32℃时,烟气温度可降到30~39℃;烟气温度每降低10℃对应的节能率为1.4%~3.2%;单位容量(1 t/h)锅炉每天产生0.7~1.2 t烟气冷凝水,可资源化再利用;烟气冷凝水的pH值约为2.4,显现强酸性,设备防腐至关重要.在电厂排烟温度低于100℃时,仍有巨大的节能、节水、减排潜力. 相似文献
9.
10.
11.
《Planning》2014,(31)
为满足大唐潮州电厂#1机组电除尘出口排放浓度达到新标准要求,通过在原静电除尘器烟气进口侧加装烟气余热利用换热装置,对原电除尘器进行全面升级、维护,前电场工频电源改造为高频电源。可以降低电除尘进口烟气温度,提高电除尘效率,电除尘出口排放浓度≤30mg/Nm3。 相似文献
12.
13.
14.
针对燃煤锅炉燃烧产生的低温烟气仍具有一定温度的现象,提出通过增设超导热管空气预热器对这部分低温烟气余热加以回收的设想,对锅炉送风进行预热,探讨烟气余热利用可达到的送风温度、节能效果及可能产生的经济效益。 相似文献
15.
天然气锅炉烟气余热利用节能改造工程实测分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对天然气锅炉等热能动力设备排烟温度高,造成能源浪费和环境污染的现状,应用自主研发的高效紧凑防腐型烟气冷凝热能回收利用装置,对一既有锅炉房进行了烟气余热回收利用节能改造和跟踪实测。分析了锅炉耗气量、排烟温度及热效率的变化,结果表明,排烟温度由150~200℃降到50℃以下,仅烟气余热回收装置就使锅炉热效率提高10%以上,且由于该装置提高了锅炉进水温度,从而提高了锅炉本体燃烧效率,使锅炉低热值总效率超过100%,锅炉高热值效率超过95%,锅炉房总节能率达25.6%。 相似文献
16.
17.
18.
《Planning》2014,(6):761-763
当今社会节能减排一直是热点问题,浦东机场一号能源中心从1998年投运至今,管理人员一直致力于节能工作。为了解决锅炉无余热回收装置的问题,工作人员通过对锅炉系统进行改造,增加外置烟气回收装置,成功将尾部的烟气温度降低,减少了天然气的使用量。承压式的设计也为其他具有相同或相近的运行情况锅炉的烟气回收改造提供了借鉴。 相似文献
19.
目前国内大部分电弧炉都没有做到四孔烟气余热的全部回收。研发了电弧炉烟气全余热回收装置,在某钢厂110 t电弧炉上进行了中试,对烟气温度、烟气组成及换热情况进行了现场测试,并对测试结果进行分析,得到如下结论:兑铁水的比例从全废钢到质量分数为80%铁水,电弧炉烟气全余热回收装置出口的烟气温度均能控制在250℃以下,说明烟气全余热回收装置在变工况条件下能够回收电弧炉四孔烟气250~2 100℃的全部余热。铁水加入量(质量分数)约50%的典型工况下,Ⅰ段烟道入口烟气最高温度可达1 982℃。铁水加入量(质量分数)约50%的典型工况下,Ⅰ段烟道上半部分平均热流密度高达999.8 kW/m~2,传热系数高达657 W/(m~2·K);下半部分平均热流密度为327.2 kW/m~2,传热系数为277 W/(m~2·K),Ⅰ段烟道上半部分的平均热流密度为下半部分热流密度的3.06倍。一个冶炼周期内的烟气最大温差为1 624℃。如此高的热流密度及温度交变,在Ⅰ段烟道设计时需充分考虑如此大幅波动的烟气温度所造成的汽化冷却烟道的疲劳问题。燃烧沉降室顶盖虽然采用了汽化冷却结构,但其换热量很小。由于燃烧沉降室四周及底部采用了耐火材料结构,具备很好的蓄热作用,减小了燃烧沉降室出口、Ⅱ段烟道及后续列管余热锅炉的温度波动,在冶炼初期还出现了燃烧沉降室加热烟气的情况。从冶炼周期烟气组成来看,由于漏风等原因,电弧炉第四孔出口到Ⅰ段烟道中部时烟气中的CO已经基本燃尽。主要原因可能是电弧炉的观火孔、电极孔等孔隙的漏风率已经很高,造成电弧炉内已经有大量CO燃烧。因此为了减少漏入空气量,保持合理的过剩空气系数,减小一次风机负荷,尽量多地回收烟气余热,此时水冷滑套的开度要尽可能小,同时应尽可能减少电弧炉孔隙的漏风量。 相似文献