BZ34油田油气水混输管线腐蚀穿孔原因与控制建议

通过对BZ34油田油气水混输管线腐蚀的现场调研和对运回陆地的腐蚀泄漏管段的处理,采技服技术人员对管段腐蚀穿孔原因进行了具体分析。BZ34油田油气水混输管线腐蚀穿孔的原因是内腐蚀、外腐蚀并结合材质缺陷造成的结果,其中局部外腐蚀是主要原因,并根据分析结果提出了腐蚀控制的建议。     

塔河四区埋地管线腐蚀综合评价

根据塔河四区埋地管线腐蚀穿孔频繁发生的现状,现场进行管线外防腐层评价。通过塔河四区埋地PCM检测、阴极保护系统电位检测与效果评价、管线壁厚及结合四区管线内腐蚀介质腐蚀性资料等综合分析,结果表明塔河四区埋地管线阴极保护目前存在保护过度和不足的问题,PCM检测埋地管线外防腐层优良。管线腐蚀穿孔主要是内腐蚀引起的,随着塔河油田的逐步开发,各单井的含水率将逐渐上升,管壁腐蚀将更加严重,建议进行缓蚀剂的投加、管线进行内涂层,并对部分站内及长输管线采用玻璃钢管线。     

某油田低压集输管线腐蚀穿孔失效分析

采用理化性能检测及扫描电镜、X射线衍射方法对某油田集输管线腐蚀穿孔管段进行了失效分析,结果表明,该管段腐蚀穿孔主要原因是由腐蚀介质所引起的电化学腐蚀,管线内输送介质中的H2S和氯离子对于腐蚀穿孔起到了重要作用。     

前大——松原分输站输气管线外腐蚀状况检测与评价

埋地钢质管道因为所处环境介质和输送介质的特性,会因腐蚀而失效,管线腐蚀失效多来自于外腐蚀。通过对管道外腐蚀状况进行检测和评估,可以为制定科学合理的维修计划提供依据,大大减少或避免事故的发生。前大分输站至松原分输站天然气输气管线,始建于1995年,经过10余年的运行已经频频发生腐蚀穿孔泄露事件,本文介绍了该管线的外腐蚀调查情况,分析了引起腐蚀的原因和机理,并提出处理意见。     

石化成品油外输管道泄漏的无损检测

通过对某石化成品油外输管道取样后进行射线检测、超声检测、磁粉检测等方法检测,结合理化性能检测、泄漏处材料金相观察、腐蚀坑内腐蚀产物成分分析等其他方法,对取样管段进行了检测评价。结果表明,该管段发现4处泄漏穿孔及19处相对较明显的点状缺陷;结合管道运行情况进行现场调研以及腐蚀产物分析,确定了该管段失效泄漏产生的原因。     

长输管线特殊部位防腐分析

长输管线特殊部位的腐蚀是长期存在的一个现象,这些管段的钢管腐蚀明显比其它管段严重。作者分析了长输管线特殊部位腐蚀的实例和原因,提出了固定墩、套管、架空管道、弯头、强电线路段埋地管道在设计、施工中的一些改进措施。     

南马庄油田集油管线腐蚀成因分析及对策研究

通过对南马庄油田马一接转站外输管线采出液水质特性分析及影响腐蚀的因素试验,找出了马一接转站外输管线腐蚀穿孔的主要原因是Cl^-1、SO4^2-、SRB。在室内对马一接转站外输管线采出液筛选出了针对性强的缓蚀剂和杀菌剂。缓蚀剂在投药量为60mg／L时,腐蚀速度〈0．076mm／a,杀菌剂投药量为80mg／L时,可使马一接转站外输管线采出水SRB控制到2．5个／ml,基本控制了SRB的繁殖生长。     

带水带压的换管法

我矿井场输卤管线数万米,在卤水的腐蚀作用下,经常突然发生穿孔和断裂现象。为了保证生产和农田不受损失,我们对无法补焊的部分,一般采用更换管段的方法。由于管线内常有0.1～0.2MPa的余水,如待水压为零时再更换,就会使生产受到极大影响。为此,我们采用了以下的带水带压换管法:     

X52管线钢在偏酸性腐蚀介质中的腐蚀穿孔行为综合研究

本论文用腐蚀漏磁检测仪、超声波测厚仪等仪器及X射线能谱（XRD）等方法,在对新疆某油田一输油长输管线出站36km管段现场开挖、检测验证和实验室试验分析研究的基础上,主要针对该输油管道腐蚀穿孔失效的特点、影响因素、机理及其防护措施进行了全面分析研究。经分析研究发现：管道外表面均光滑、平整,未见明显异常腐蚀点,而地势相对低洼管段的管道内壁发生了严重局部腐蚀,管道钢材自身不存在质量问题,管线较大高程差,起伏多变的地形,引起的管道底部沉降水、泥沙、其他腐蚀性介质（Cl^-、Ca^2＋、Mg^2＋）及低pH值（5．84）酸性环境等是该管道腐蚀失效的主要影响因素;输送介质中水质的高矿化度和高含量Cl^-,也是腐蚀穿孔失效的重要因素。     

国内某核电厂1号机组CRF虹吸管线腐蚀问题分析

国内某核电厂1号机组循环水系统虹吸破坏阀母管与排水管上游焊接处破口断裂。本文就虹吸管线的腐蚀形式及腐蚀原因进行了阐述与分析,结果表明不锈钢管线耐海水点蚀性能不足、管线焊缝及热影响区耐蚀性能较母材低、死水管段的运行工况、排水支管的电偶腐蚀是造成虹吸管线腐蚀穿孔的主要原因,缺乏检查的可达性是管线腐蚀问题的间接原因。并针对各项原因提出了防腐改进建议。     

铝导线熔珠内部孔洞特征规律

随着电气化的普及,因电气线路短路、过负荷以及电气装置工作异常等因素导致的火灾逐年增多。利用电焊机模拟火灾前电气设备出现短路制备一次短路熔珠;通过酒精喷灯提供热量,模拟二次短路熔珠的形成环境。利用扫描电子显微镜,观察和分析铝导线熔珠内部孔洞的微观形貌,发现铝导线一、二次短路熔珠内部空洞的微观形貌具有显著区别,前者孔洞所占面积较小,形状比较规则,内部孔洞内壁呈胞状晶、柱状晶,较为光滑;后者孔洞面积较大,孔洞数量明显增多,孔洞内壁杂质多且粗糙,有较多裂纹分布。利用内部孔洞微观形貌的区别可以鉴别铝导线熔珠形成的原因。     

锥差式液压马达传动弧齿内锥齿轮模态研究

液压锥差传动机构主要用于低速、大转矩、易超载的场合.其中,用作减速的弧齿内锥齿轮外部激振力变化幅度大,有可能在额定转速内发生强烈的共振,致使齿轮过早出现疲劳破坏.基于用APDL语言自主开发的弧齿内锥齿轮建模系统建立了弧齿内锥齿轮的有限元模型,计算了具有不同腹板厚度和腹板孔的5个弧齿内锥齿轮的固有振动特性,归纳了几种基本齿轮低阶振型种类.结果表明:腹板厚度和腹板孔的大小、数量对弧齿内锥齿轮的固有频率、振型和振动应力均有影响.     

大型环件表面孔洞类缺陷性质及原因分析

某公司制造的大型环件,粗加工后表面发现孔洞类缺陷,对其进行解剖分析.结果表明,大型环件表面孔洞类缺陷系环件内部大量孔洞缺陷外漏所致,环件内部缺陷系低温冷锻造成.     

飞机螺栓连接件制造偏差的应力集中及处理方法分析

飞机零部件在制造过程中会不可避免的出现偏差。通过分析孔位置偏差对螺栓连接件结构应力的影响,研究了不同边距下的多销荷载分布,得到了详细的应力分布和集中情况。在此基础上,结合超孔直径和堵孔材料厚度两个因素,分析了堵孔加工方法对应力集中的影响规律。这为利用公称应力法确定孔位置偏差零件应力集中引起的疲劳损伤的第一个位置以及用公称应力法估算孔位置偏差零件的疲劳寿命提供了基础数据支持。     

20Mn5N钢锭密集型探伤缺陷的解剖实验研究

采用酸侵、硫印、扫描电镜、电子探针显微分析等方法研究了20Mn5N钢锭内部产生密集型缺陷的原因。结果表明,锻件在主变形方向存在大量的点状偏析,并在压下变形时形成带状组织。带状组织部位侵蚀后发现有细微孔洞,经电镜观察为酸洗后夹杂物脱落所致。钢锭内部的"夹杂物-孔洞"及微区应力集中产生的内部裂纹是导致钢锭锻后出现探伤不合格的主要原因。     

宝钢No.3高炉炉壳孔洞应力弹性分析

针对高炉炉壳各种复杂的开发及受力情况，结合宝钢No．3高炉炉壳开孔实例，建立相应的四种数学模型，利用美国ALGOR计算软件中的SSAPO计算模块，作有限元应力计算并进行孔洞弹性应力分析的讨论，以判断高炉开孔的安全可靠性。     

Ti对Fe-Cr-Ni系合金抗氧化性能的影响

<正> 寻求适合在煤的气化环境中长期工作的合金材料得到了人们的重视。这个环境的特点是既有高温氧化作用,又有高温硫化腐蚀。在Ni-Cr合金中加入少量钛能抑制硫化,但不锈钢加入钛后在低氧分压下的氧化速率却有所增高。因此,须进一步探究钛的作用。 本工作研究钛对310和801合金抗高温氧化性能的影响,讨论钛的作用机制。     

复合型深孔加工机床的研究

现代深孔加工机床加工方式分为外排屑（枪钻）和内排屑（BTA钻）两种,他们的供油通道和排屑通道相反、钻孔直径范围大小不同。研究了双主轴双导向型、单主轴双导向型、单主轴单导向型3种结构的复合型深孔加工机床,比较了这3种结构机床的优缺点。采用BTA和枪钻两种加工方式,可完成复杂机械零件较大孔径范围的深孔加工。     

高温合金闭式叶轮的工业CT检测

高温合金闭式叶轮为多层、薄壁、曲面流道的内腔与较大直径轴颈相连的整体复杂结构,使用透照电压不高于450kV的传统X射线照相方法对其进行检测时,存在X射线无法穿透叶轮厚大区域以及无法实现缺陷定位的问题,为此采用高能X射线工业计算机断层扫描(CT)方法对其进行检测。为了验证CT检测方法的缺陷检出能力,在高温合金闭式叶轮上加工已知尺寸的人工孔并进行检测,证明可检出φ0.5mm的孔。最后,对闭式叶轮的实际缺陷进行检测,可实现其内部气孔、缩孔等缺陷的检测和定位。     

带内冷却液螺旋孔硬质合金钻头毛坯的挤压成型及相关技术探讨

从成型力学模型、成型工艺、成型设备及相关关键技术等方面初探了带内冷却液螺旋孔硬质合金钻头毛坯的挤压成型的可能性．具有技术上的新颖性和可实施性。