三带模拟移动床色谱分离过程的实验分析

在自行设计组装的一套三带模拟移动床色谱系统基础上,对三带模拟移动床色谱系统的分离过程和主要的操作参数切换时间及柱不对称性的影响作了比较详细的分析。通过具体的分离实验,验证了三带模拟移动色谱的主要操作参数切换时间对分离结果的影响。     

三带模拟移动床色谱的实验研究

在自行设计组装的一套Ｂ型一带模拟移动床色谱系统的基础上,对系统参数及所选分离对象的吸附参数进行了测定,对Ｂ型三带ＳＭＢＣ的分离过程及主要操作参数的影响作了简要的分析,针对具体的分离对象,验证了Ｂ带ＳＭＢＣ切换时间,进样流速与冲洗流速对分离结果的影响,研究结果表明,三带模拟移动床色谱溶剂消耗大的缺点可以被克服,三带模拟移动床色谱仍具有重要的实际应用价值。     

B型三带模拟移动床色谱的智能控制

针对三带四柱B型逆流模拟移动床色谱(Simulated Moving Bed Chromatography,简称SMBC)系统进行了智能控制设计．首先利用模糊控制实现了对SMBC系统的稳态过程控制,其次利用专家系统控制其动态过程。实现了分离产品纯度高、产量大的要求．实验结果表明,该控制具有良好的动态特性和鲁棒性．     

模拟移动床色谱提纯槲皮素

运用模拟移动床色谱分离技术，提取银杏叶水解物黄酮苷元中的槲皮素，在洗脱液配比为甲醇：水＝7：3（体积），进样流速uF=0.1mL/min，冲洗流速up=3.0mL/min时，去除前杂质的洗脱流速uD=1.0mL/min，切换时间ts=9min,去除后杂质的洗脱流速uD=0.8,L/min,切换时间ts=14min,x HPLC检测，产品中槲皮素质分数达90％以上。     

模拟移动床色谱法分离C60的条件选择

用模拟移动床色谱对C60进行了分离。工作参数：直径1cm长10cm的半制备柱;固定相为ODS;残余液流速2．2mL/min,萃取液流速2mL／min,进样流速12mL/h;室温;切除C60前杂质的流动相V（甲醇）：V（甲苯）=60：40,切换时间14．5—15．5min;切除C60后杂质的流动相V（甲醇）：V（甲苯）=50：50,切换时间19．5—20．5min;在上述条件下,对80％C60固体粉末进行分离,C60的纯度可达95％,收率大于70％。结果表明,这种方法是可行的,易于实现工业化。     

烷烃中少量芳烃的模拟移动床吸附及模拟

在实验研究烃中少量芳烃的模拟移动床吸附动态过程及其条件的基础上,用模拟移动床吸附模型进行了模型化拟合计算,传质采用线性推动力模型,得出轴向扩张散系数和总传质系数。结果表明,模拟移动床吸附动态模型的计算值与实验值相符;用吸附动态模型计算得出的轴向扩散系数与由关联式计算出的值相一致,且与流速成正比;总传质系数随着进料流量的增加而增大,区域Ⅰ和区域Ⅱ中,总传质系数随着温度和质量分数的升高而逐渐增大。区域     

模拟移动床吸附分离技术

介绍了模拟移动床吸附分离技术的原理及应用,指出模拟移动床主要用于正构烷烃、二甲苯的分离;阐述了关于此技术国内外的研究进展,目前的研究主要体现在吸附剂—脱附剂的选择和通过对模型的研究以测定吸附分离过程的基础数据,同时还采用一些方法将分离体系由二组分扩充为三组分;介绍了我国对于此技术的研究状况及存在的问题。     

用自制模拟移动床色谱分离果葡糖浆

用自行设计制作的10柱简易模拟移动床装置,对果葡糖浆进行了色谱分离实验。介绍了简易模拟移动床的结构和操作方法,该装置可控温、不泄漏、用钢瓶氮气作为液体流动的推动力。可以连续地分离果葡糖浆,葡萄糖收集份的纯度在82%以上,果糖收集份的纯度超过90%。     

用自制模拟移动床色谱分离果葡糖浆

用自行设计制作的10柱简易模拟移动床装置，对果葡糖浆进行了色谱分离实验。介绍了简易模拟移动床的结构和操作方法，该装置可控温、不泄漏、用钢瓶氮气作为液体流动的推动力。可以连续地分离果葡糖浆，葡萄糖收集份的纯度在82％以上，果糖收集份的纯度超过90％。     

近十年模拟移动床色谱在药物领域应用的文献分析

模拟移动床色谱(SMBC)技术在药物领域应用始于20世纪90年代,前期主要是理论性探索和实验室的初步试验;中期,进展到实验室药物分离条件最优化和优化理论模型及经验公式的程度;现在,工业化规模已经达到公斤级甚至吨级水平。     

替考拉宁-3模拟移动床色谱分离的前处理

采用HPLC方法对替考拉宁-3粗原料进行了前处理研究,试验结果表明,当固定相为YGW-C18H37,粒度为30-40μm,流动相甲醇：水=5：5(体积比,室温)时,用HPLC方法分离的替考拉宁-3产品,适宜用作模拟移动床色谱进一步分离和提纯。     

多功能色谱分离中试装置及控制系统设计

借鉴模拟移动床（SMB）的思想，设计一套可移动的多功能色谱分离中试装置，用于提纯柠檬酸等多种工艺，采用基于PROFIBUS总线和软PLC的控制系统，系统软件总体分工遵循两层模式，组态管理由组态软件WinCE实现，控制功能采用软PLC解决方案WinAC，采用此方案，明显简化了硬件结构，适应了中试装置的要求，并在应用中取得了较好的效果。     

分子筛催化剂粒径对波面移动床各传热系数的影响

采用粉粒体传热的两区模型和微元体能量平衡理论,研究和分析了不同粒径的分子筛催化剂对波面移动床换热器中各传热系数的影响。实验研究结果表明;分子筛催化剂颗粒粒径的大小对壁面传热系数和总传热系数影响大,而对中央区的传热系数无影响。这些为分子筛催化剂波面移动床换热器的开发应用奠定了一定的理论基础。     

移动床炉料运动稳定性研究(Ⅰ):移动床炉料─维非线性动力学数学模型的建立及解析

首次建立了移动床炉料─维非线性动力学数学模型，并给出了两个新的准数。首次提出了移动床炉料运动稳定性的概念，应用该概念研究了移动床炉料运动过程中的非线性动力学现象。通过对模型的简化，研究了空隙度、煤气流速度、炉料比重、炉墙摩擦力及渣铁水浮力对移动床炉料运动过程的影响，发现了移动床炉料运动过程的分歧现象及移动床风口以上高度与移动床平均直径之间的关系。利用本文的模型能够更好地解释移动床内的一些现象。     

移动床中颗粒运动的微观分析

通过实验和离散元模型考察了移动床中颗粒的运动，在微观尺度分析了粒径分布和移动床出口大
小对颗粒运动、床层结构等的影响.结果发现:颗粒的粒径分布对颗粒垂直速度分布有很大影响，不同粒
径的混合有利于颗粒的流动；对于同一粒径分布G2/5与DO呈线性关系，移动床出口直径对系统的出料速
率有很大影响；对不同粒径混合系统，移动床的空隙率和颗粒配位数分布曲线均只有一个峰，而对等粒
径系统的分布曲线均有两个峰；在移动床出口上方都存在拱形的应力链，出口两侧颗粒运动的死区内颗
粒间的应力很大，中心流动区域应力较小，在移动床的上部颗粒间的应力最小；移动床出口处颗粒与移
动床底部壁面的应力很大，随着床层深度的增加，颗粒与移动床侧壁面的应力增加，但当床层深度达到
一定值后颗粒与移动床侧壁面的应力不变；颗粒与底部壁面的应力要大于与侧壁面的应力.     

两级移动床反应器的挂膜启动研究

通过对两级移动床反应器处理生活污水时各级的启动挂膜状况的研究,考察出水中主要污染物和反应器内生物量随时间的变化情况.结果表明:在温度为15±3℃,MBBR1 和MBBR2分别在21d和15d左右完成挂膜启动,两种载体上附着微生物生长稳定时生物膜质量浓度分别达到达1.3g/L和1.7 g/L.试验还显示,挂膜过程中,CODCr和氨氮的去除率的提高不是同步的,生物膜增长过程中,好氧异养菌的增殖速度较快,硝化菌的增殖速度较慢.     

上流式移动床过滤器工作参数对过滤效果的影响

通过实验研究原水浊度及工作参数,对上流式移动床过滤器过滤效果的影响,确定了设备运行的适宜参数:过滤速度v<8m/h,滤层厚度h=70cm,滤料粒径d=0.7～1.0mm,砂循环速率Wz=1.5～3mm/min。     

型煤移动床富氧连续气化系统的热力学分析

介绍了煤气化工艺优劣的评价方法,指出以效率代替热效率和气化效率评价型煤移动床富氧连续气化更全面、准确.以型煤移动床富氧连续气化,代替间歇移动床煤气化,达到节能减排目的.采用热力学分析方法,对气化系统进行了太甩量衡算,分析了型煤移动床富氧连续气化的效率和损失状况,探讨了提高气化系统利用率的措施.结果表明:气化炉是损失最大的设备,占总损失的79.3%;夹套锅炉效率最低,仅为29.8%;而洗涤冷却塔是热损失最大的设备,带走大量低位能热,占系统总输入热的12%.气化戋甩效率为67.8%,高于水煤浆气流床气化效率.型煤移动床富氧连续气化技术效果较好,具有良好发展前景.     

碟片填料旋转填充床模拟烟气脱硫及气阻

一种利用离心力强化传质的新型旋转填充反应器以孔型碟片为填料用清水4吸收模拟烟气中的二氧化硫时的脱硫率达75％以上,用于模拟烟气脱硫也取得了很好的效果,而且气阻也很低。