MGH754合金冷轧板材的再结晶行为

 通过扫描电镜EBSD技术与透射电镜研究分析了不同温度的预退火和二次退火对MGH754合金冷轧板材显微组织结构和微区织构变化的影响。研究表明,MGH754合金冷轧板材在700到800℃之间即发生一次再结晶,高温预退火与二次退火均不能使MGH754合金冷轧板材发生二次再结晶。在预退火过程中,板材从冷轧态锋锐的{110}<112>形变织构逐渐? 湮獅225}<253>再结晶织构。而二次退火后的再结晶织构与高温预退火后产生的再结晶织构又有所不同。     

超高温高强度MGH754合金板材研究现状及应用

MGH754合金板材是迄今为止1100℃以上最高强度的燃烧室构成材料,是一种具有很高发展潜力的燃烧室板材,对于未来提高航空航天发动机工作温度具有十分重要的意义。本文即对MGH754合金板材的制备工艺、微观组织衍化、高温性能及发展应用进行了综述。     

MGH754合金两种固实化状态的热塑性研究

 在Gleeble 1500热模拟试验机上,应用热拉伸方法来研究MGH754合金的热等静压和热挤压状态组织在800 ℃~1 200 ℃范围内的热塑性行为。结果表明：热挤压态组织的塑性峰值出现在1 100 ℃左右,而热等静压态的则是在1 200 ℃甚至更高。同时还发现,由于原始颗粒边界的原因,MGH754合金热等静压态的塑性要比热挤压态的低很多。     

保温温度对MGH956合金冷轧薄板再结晶行为的影响

 研究了MGH956合金冷轧薄板在(1 100~1 350 ℃)×(05~2 h)的等温热处理条件下,金相组织的变化和再结晶行为的特点。结果表明,MGH956合金冷轧薄板再结晶开始温度很高;从再结晶开始温度到1 350 ℃,再结晶组织随着温度的升高越来越粗大;随着再结晶温度的升高,MGH956合金冷轧薄板完成再结晶的时间逐渐缩短。     

变形量对Cu—4Al合金再结晶激活能的影响

研究了变形量对Cu-4Al合金再结晶激活能的影响,根据公式G＝G0exp^(-Q/RT)计算出再结晶激活能（Q）。结果表明：Cu-4Al合金再结晶激活能随其变形量的增加而减小。     

连轧变形量对GH4169合金棒材组织与性能的影响

在最近引进的我国第一台高合金钢连轧生产线上研究了轧制变形量对GH4169合金棒材组织和性能的影响。结果表明：与传统的横列式轧机不同,连轧过程中合金的内升温效应较大。在本试验条件下,变形量过小,不利于合金晶粒细化,并在近表面部位残存未再结晶的原始拉长晶粒;如果变形量过大,则由于内升温引起终轧温度升高,晶粒显著粗化,并使晶界6相显著减少,从而大幅度降低高温塑性和持久寿命。只有变形量适当,才能在棒材各部位完成动态再结晶的同时,获得9级以上的细晶组织和合适的6相析出状态,使合金获得良好的综合性能。     

冷拉变形量对GH80A合金棒材组织和性能的影响

着重研究了冷拉变形量对GH80A合金冷拉棒材晶粒组织和力学性能的影响.结果表明随着冷拉变形量的增加,合金的冷拉态硬度不断提高、晶粒组织缓慢变细、瞬时拉伸性能稍有提高、持久寿命略有下降.合金的冷拉变形量应控制在8%～20%范围内.     

火次变形量及退火温度对Gr.9合金管材组织与性能影响

研究了火次变形量和退火温度对Gr.9合金管材显微组织和力学性能的影响,探讨了高强Gr.9合金管材的制备方法。结果表明:采用取消成品轧制道次前退火工序以增加火次变形量的方法及优化去应力退火温度可制备出满足标准要求的高强Gr.9合金管材。增加火次变形量使管材的强度提高,但塑性有所下降;同时使管材流线组织更为明显,晶粒破碎程度更为充分。经过470℃×90 min去应力退火后,火次变形量较大的管材强塑性可达到较优的匹配,从而满足Rm≥862 MPa,Rp0.2≥724 MPa,A50≥12%。     

氧化物弥散强化MGH 956合金薄板的加工工艺和组织控制

 针对氧化物弥散强化MGH 956合金板材加工的热等静压、热锻、热轧、温轧、到最终再结晶退火的整个工艺过程和组织控制进行了研究。明确了对于不同厚度的成品板材,在最后一轮次退火后的温轧过程中,必须选用不同的工艺参数,通过控制温轧工艺参数,成功轧制出厚40~05 mm板材,该板材在随后相应的高温退火条件下,均可实现充分的再结晶,生成希望得到的盘状粗晶组织。     

变形温度和变形量对GH536合金晶粒组织影响

GH536合金的最终热处理温度越低,晶粒组织对热变型参数的依赖越强,本文通过对改变变形率和变形温度试验,寻找到了GH536合金的热处理的合适热变形参数。指出变形率大于10%就可避免较粗大晶粒出现。GH536的动态再结晶温度为1140℃。当最终热处理温度到达1080℃时,变形温度1050℃,变形率≥40%才可得到7-8级晶粒;变形温度为1140℃,变形率≥10%,就可得到7-8级或更高的晶粒。     

热轧终了温度对5052合金H22状态板带材屈服强度的影响

采用模拟热轧终了温度的试验方法,对合金热轧板坯进行280~340℃不同温度的短时退火热处理,并对合金板带材厚度层表层和芯层的组织进行微观观察。结果表明:5052合金H22状态的组织为等轴晶(表层)与纤维状或亚晶组织(芯层)共存。合金热轧终了温度影响板材后续加工热处理时的开始再结晶温度,退火热处理后合金再结晶程度的不一致是板材屈服强度波动的主要原因。     

Inconel690合金高温高速热变形行为研究

在Gleeble-3800热模拟试验机上,采用热压缩实验研究了不同变形条件下Inconel 690合金的高温变形行为与组织演变特点.实验中采用的变形温度为1000～1200℃,变形量为70％,变形速率为1.0 ～80.0 s-1.根据实验结果获得了该合金的应力-应变关系,并对峰值应力进行了线性回归,由此得到了该合金的高温材料常数,激活能Q =417.6 kJ.mo1-1,α =0.003196 MPa-1,n=7.51,并最终得到了Incone1690合金的高温变形本构方程.通过金相显微镜研究了合金动态再结晶规律与温度和应变速率的关系,结果表明:变形温度对Inconel 690合金组织的影响很大,随温度的升高,动态再结晶百分数逐渐增加,且伴随着晶粒的长大;而提高应变速率,变形的时间缩短,位错密度迅速增大,动态再结晶的驱动力增加,也可以使再结晶后的晶粒细化;当温度为1150℃左右,应变速率50～80 s-1时,能够得到均匀细晶组织.     

镁合金薄带材轧制新进展

对法塔亨特工程公司(FATA Hunter)新近开发的可逆式热轧机(安于美国橡树岭国家实验室)在试验过程中取得的成就与轧制生产线的构成作了较全面的介绍。这项试验由橡树岭国家实验室、法塔亨特公司、伊利可创镁业北美公司(Magnesium Elektron North America)共同实施,可实现镁合金薄带材的工业化生产,生产出有市场竞争力的、价格合理、可满足用户需要的镁及镁合金板带材。此生产线获得了美国2012年度100项创新优秀成就奖。     

铝合金钎焊板(箔)热轧复合工艺研究

揭示基体金属和焊层金属在热轧时的复合机理及成形规律，根据金属轧制过程中的变形规律，研究了热轧过程中及冷轧过程中包覆层的厚比变化规律，研究了铝合金钎焊板(箔)热轧复合工艺，开发出满足使用要求的铝合金钎焊板(箔)。     

超高强Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的热变形行为

采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行恒温和恒速压缩变形实验，变形温度范围为350～450℃，应变速率范围为0．001～0．1s^-1。研究了。7055铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律，确定了合金的变形激活能Q和应力指数n。结果表明，流变应力随变形温度的升高而降低，随应变速率的提高而增大。可用应力-应变速率方程来描述7055铝合金高温压缩变形时的热变形行为。这种合金在350～450℃温度范围内的热变形组织为发生了动态回复并伴随有少量再结晶的组织。     

3104铝合金热变形流变应力模型

采用等温压缩试验，研究了3104铝合金在应变速率为0．001-1s^-1、变形温度为573-773K条件下的流变应力行为。结果表明，3104合金流变应力对应变速率和变形温度十分敏感，合金高温塑性变形时存在稳态流变特征，并建立了合金热变形流变应力模型。