关于凸形封头厚度的再讨论

在长期使用标准GB150-1998《钢制压力容器》和IB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》的过程中,有关凸形封头的各种厚度存在许多的争议。文中就封头计算厚度公式中焊缝系数的取值、封头最小成型厚度、制造厂考虑加工减薄量等问题提出了看法和若干修改建议。     

压力容器施工图封头厚度的标注

结合工程实例对压力容器封头厚度的图样标注进行了探讨,认为图样标注封头的名义厚度和最小厚度是合理的,封头最小厚度应取占δ_(min)=δ_n-c_1-c_3。建议GB 150—1998《钢制压力容器》做出相应的修订,JB/T 4746—2002《钢制压力容器用封头》进一步完善,给出国内可参考的不同成形方法对应的封头成形厚度减薄量。     

折边锥形封头应力增强系数分析

推导分析了GB 150-1998《钢制压力容器》中折边锥形封头应力增强系数K的确定方法。为验证其可靠性,建立了参数化有限元计算模型,利用有限元分析程序Ansys计算了变参数下模型结构的应力分布及其相应应力增强系数,并与标准中的K进行了比较和分析,绘制了折边锥形封头应力增强系数表格,可用于工程设计。     

内压塔器下封头的强度和稳定性

应用第三强度理论和古布金Z形图的罗德参数,对内压塔器下端与裙座对接的标准椭圆封头的受力进行了分析。分析认为,在某些情况下,该标准椭圆封头的弹性失稳将比只承受内压作用时提前发生,因此对该标准椭圆封头的厚度限制应比GB 150—1998《钢制压力容器》中第7.1.2.1条中提出的要求更高,并提出了内压塔器下封头厚度按GB 150—1998《钢制压力容器》中的公式7.1计算不能满足需要时的计算公式。     

国家经贸委批准发布6项压力容器行业标准

国家经济贸易委员会以“2 0 0 2年第 6 1号公告”批准发布了以下 6项压力容器行业标准 ,自 2 0 0 3年 3月 1日起实施。这 6项标准由全国压力容器标准化技术委员会组织出版发行。序号标准编号标　准　名　称被代替标准编号实施日期1JB/T4734 - 2 0 0 2铝制焊接容器 2 0 0 3- 0 3- 0 12JB/T4736 - 2 0 0 2补强圈JB/T4736 - 1995 2 0 0 3- 0 3- 0 13JB/T4745 - 2 0 0 2钛制焊接容器 2 0 0 3- 0 3- 0 1JB/T472 9- 19942 0 0 3- 0 3- 0 1JB/T4737- 1995 2 0 0 3- 0 3- 0 14JB/T4746 - 2 0 0 2钢制压力容器封头JB/T4738- 1995 2 0 0 3- …     

压力容器甲型平焊法兰的选用和计算

针对压力容器标准甲型平焊法兰选用上存在的局限性与实际应用的偏离情况,采用GB150《钢制压力容器》规定的法兰计算方法,以PN0．6MPa标准甲型平焊法兰（JB／T4701—2000）为例,对法兰计算厚度的影响因素、法兰系列直径的计算结果进行分析和比较,探讨了甲型平焊法兰的选用和计算,提出了设计甲型平焊法兰应注意的问题。     

从压力容器设计谈新版GB150安全系数的变化

介绍了GB150-2010(征求意见稿)与GB150-1998《钢制压力容器》对安全系数及许用应力取值的不同,并用工程实例计算和分析了GB150-2010(征求意见稿)安全系数及许用应力调整后对压力容器设计产生的影响。     

折边锥形封头厚度计算探讨

分析了GB 150-1998《钢制压力容器》中圆筒和折边锥形封头大端的厚度计算公式,认为计算折边锥形封头的厚度时,可只考虑与过渡段相接处的锥壳厚度。     

大型浮顶油罐罐壁的开孔与补强

介绍了10万m3及以上容量浮顶油罐开孔及补强情况,就目前JB／T4736-2002《补强圈》和GB150--1998《钢制压力容器》中对补强的限制以及SH3046-1992《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》和GB50341--2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》中对补强的要求进行了分析。通过仿真对10万m3、12．5万m3、15万m3这3种规格油罐开400～1200mm孔进行了仿真计算,并给出了油罐开600～1200mm孔时有、无补强圈的应力分布情况以及开孔补强的具体做法和建议。     

对GB150,JB4732压力容器标准的选择意见

强制性行业标准JB4732－95《钢制压力容器──分析设计标准》（以下简称JB4732）自1995年10月15日起实施，这样我国压力容器同时就有了两个标准JB4732和GB150－89《钢制压力容器》（以下简称GB150）。JB4732第1．1条规定：“本标准与GB150同时实施，在满足各自要求的条件下，可选择其中之一使用。”这就带来了这样一个问题：在设计与制造压力容器时，应选择哪一压力容器标准，GB150还是JB4732？要回答这一问题，首先对这两个标准作一比较。1．GB150与JB4732的比较1．1适用范围的比较两者的适用范围有相同部分，也有不同部分，其中…     

对浮头法兰厚度设计计算的一些看法

针对GB150—1998《钢制压力容器》和GB151—1999《管壳式换热器》两标准给出的管壳式换热器浮头法兰厚度计算公式,阐述了计算时应注意的一些问题。     

碟形封头最佳几何形状的探讨

根据美国ＡＳＭＥ规范Ⅷ－１及我国ＧＢ１５０—１９９８《钢制压力容器》给出的碟形封头的强度设计公式推导了碟形封头最佳几何形状参数     

固定管板釜式再沸器换热管轴向应力分析

建立了某固定管板釜式再沸器的有限元分析模型,计算了其操作工况下换热管的轴向应力,并对换热管各项应力进行了评定,同时应用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》所述方法对该再沸器换热管轴向应力进行简化计算。结果表明,2种方法计算所得的最大轴向压应力均位于管束中心,其值仅相差4.5%;有限元法求得的换热管最大拉应力位于管束上部,其值约为JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》简化方法计算结果的1.8倍,说明不宜采用简化方法对固定管板釜式再沸器换热管轴向应力进行计算。     

GB150—1998中安全阀开启压力和排放面积疑义

分析了GB150—1998《钢制压力容器》对装有安全阀的压力容器设计压力确定方法的不合理性,指出了其附录B中规定的亚临界条件下,安全阀排放面积计算式的错误,强调了正确处理这两个问题的重要性。     

含裂纹锻造三通管有限元计算及安全评定

针对某直型锻造三通管长380 mm、深10 mm的表面裂纹经过打磨及补焊处理后仍无法完全排除其内部存在类似尺寸裂纹的情况,需进行应力分析及强度评定。为此,建立锻造三通管的三维模型,利用有限元计算软件ANSYS进行应力计算,得到了工作状态下其应力的分布状况,确定了结构的危险区域,用JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》规定的方法校核了该锻造三通管的强度,并应用GB/T 19624—2004《在用含缺陷压力容器安全评定》规定的方法,对其继续使用的安全性进行了评定,结果表明,该锻造三通管经过打磨及补焊处理后仍存在安全隐患。     

GB/T 9711材料屈服极限和压力使用范围的探讨

为了解决H2S、CO2以及高矿化度(60000～80000mg/L)等的复合腐蚀问题,某气田开发试验区10×108m3试采地面建设工程采用了GB/T9711.1-3中的L245和L360等强度等级的材料。由于这个标准中定义的屈服极限与GB150《钢制压力容器》和《管道材料专业培训教材——压力管道材料》中定义的内容相差很大,检验要求偏低且压力适用范围没有明确,给设计使用带来了不便。为此,对GB/T9711与GB150《钢制压力容器》中σs的定义及其对长输管道计算的影响进行了探讨,针对管道压力的使用范围,对GB/T9711、GB/T8163、GB9948、GB5310以及GB6479等进行了对比分析,提出了现阶段使用GB/T9711的建议。该讨论结果对管道、压力容器的安全使用具有现实意义。     

高压焊接试验舱齿啮式卡箍锁紧结构有限元分析

分析设计是工程与力学结合的产物,也是高压容器设计方法和手段的更新.文章依据JB4732-95《钢制压力容器--分析设计标准》,运用ANSYS软件的接触单元数值模拟功能,来模拟高压焊接试验舱的齿啮合接触过程,建立符合实际接触状况的整体有限元模型,对齿啮式卡箍锁紧结构的封头齿形法兰、筒体齿形法兰及卡箍进行应力分析和校核,为非标结构的快开设备设计提供参考.     

80万t/a甲醇装置高压废热锅炉管板结构有限元分析

80万t/a甲醇装置高压废热锅炉的设计参数超出了国家标准规范,管板连接结构无法按常规设计方法进行计算。通过CFD模拟出管板的温度分布后,采用ANSYS有限元分析程序对管板及其连接结构进行应力分析。根据有限元分析结果,按JB 4732—1995《钢制压力容器——分析设计标准》的规定进行强度评定,可为详细设计提供依据。     

乙烯装置第二急冷锅炉的管板应力分析

对乙烯装置第二急冷锅炉的管板进行了有限元分析。在分析中,采用有效弹性常数的概念将管板、换热管、过滤管和壳程筒体的应力分析简化为对称问题,然后根据“钢制压力容器－分析设计”标准JB4732－95的评定方法,确定出了安全、经济的管板厚度。