40Cr钢热变形行为研究

利用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度900～1 200℃和应变速率0.01～10 s^-1范围内，对40Cr钢试样进行压缩实验。研究了40Cr钢真应力-应变曲线特征，建立了峰值应力、应变速率和变形温度间的本构方程，并确定了40Cr钢热变形激活能为310.625 kJ/mol。研究结果显示：40Cr钢热变形时的流变软化机制为动态回复和动态再结晶；随着变形温度增加和应变速率减小，流变应力减小；试样的变形温度越高，应变速率越低，显微组织中的动态再结晶越完全，并且动态再结晶晶粒越容易长大。     

TiB增强Ti-6Al-5Zr-0.8Si复合材料的热变形行为及组织演变

采用原位熔铸技术制备了体积分数为5％的TiB增强Ti-6Al-5Zr-0.8Si复合材料.采用X射线衍射仪(X-ray?diffraction,?XRD)对其进行相结构分析.在850～1050?℃的变形温度和0.02,0.10,0.50?s-1的应变速率下,用等温热压缩模拟试验测试复合材料的热变形行为.采用光学显微镜和...     

304不锈钢热变形过程奥氏体动态再结晶及流变应力研究

在800～1 200℃温度范围和0.5～10s-1应变速率条件下对304不锈钢进行单道次热压缩实验,结合显微组织分析,研究了304不锈钢的热变形过程中奥氏体动态再结晶规律及流变应力.确定了该材料的动态再结晶参数、热变形方程.根据变形条件和流变应力曲线形式将热变形过程流变应力曲线分成3种类型,分别回归得到了它们的表达式.     

高钼不锈钢热变形软化行为微观组织研究

通过双道次热压缩实验,对００Ｃｒ２０Ｎｉ１８Ｍｏ６Ｃｕ「Ｎ」奥氏体不锈钢的静态回复再结晶和亚动态再结晶等过程进行了系统研究,建立了亚动态再结晶的动力学模型,分别得到了静态再结晶、亚动态再结晶的激活能;研究了道次间停留过程对最终的微观组织的影响,为该钢种实际轧制生产过程中的参数优化提供了依据。     

316LN高氮超低碳奥氏体不锈钢的热变形行为和组织演变

试验的316LN钢（/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N）为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的Φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s^-1、1050~1200℃时的热变形行为和组织演变规律,并通过线性回归分析建立了316LN钢的本构方程。结果表明,变形温度升高有利于动态再结晶的形核,并在热变形过程中促进动态再结晶扩展;热变形过程材料常数α为0.0061,应力指数n为5.5436,表观激活能550.512 kJ/mol,动态再结晶晶粒数量随着变形温度的增加而增多,到1 200℃变形时发生了完全的动态再结晶。     

高钼不锈钢热变形软化行为及微观组织研究

通过双道次热压缩实验,对00Cr20Ni18Mo6Cu[N]奥氏体不锈钢的静态回复再结晶和亚动态再结晶等过程进行了系统研究,建立了亚动态再结晶的动力学模型,分别得到了静态再结晶、亚动态再结晶的激活能;研究了道次间停留过程对最终的微观组织的影响,为该钢种实际轧制生产过程中的参数优化提供了依据.     

加工参数对Ti2041合金热变形行为及组织演变的影响

采用Gleeble-3800热模拟试验机对Ti2041合金进行等温恒应变速率压缩实验,研究其在变形温度为650～900℃、应变速率为0.001～1.000 s-1和最大变形量为60%下的高温热变形行为。分析了不同变形工艺参数对微观组织的影响规律。结果表明：合金的峰值应力值随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。随着变形温度、应变速率和变形量的增大,变形组织中的动态再结晶现象越明显,晶粒尺寸逐渐减小,合金的显微硬度逐渐增大。通过提高变形温度、增大应变速率和变形量达到了细化晶粒的效果;随着保温时间的增加,晶粒尺寸越大,合金的显微硬度值也逐渐降低。基于实验数据,建立了含Z参数的应变补偿Arrhenious本构方程,具有较高的精度,其相关系数值达到了0.99295,平均相对误差为7.63%,预测值偏差在15%以内的数据点达92.82%。     

904L不锈钢动态再结晶行为

采用单道次热压缩试验,研究了904L钢在不同变形温度、不同应变速率下的真应力-应变曲线以及组织形貌,阐明了热加工过程中热变形参数对其在变形过程中发生的动态再结晶行为及微观组织演变规律的影响,揭示了其相应的软化机制。结果表明:变形温度越高,流变应力越小,动态再结晶体积分数越高,晶粒尺寸越大;同温度下,变形速率越小,应力峰值越小,晶粒尺寸越大且晶界越平直化;904L钢的动态再结晶行为随着变形温度的升高,应变速率的减小,应变量的增大而进行得越充分且较高的变形温度有利于动态再结晶的进行。     

Si含量对高硅电工钢热变形与动态再结晶行为的影响

采用Gleeble-3800D热模拟试验机在应变量0. 6、变形温度750～1050℃、应变速率0. 01～1 s-1工艺条件范围内,研究了Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢的热变形与动态再结晶行为.采用线性回归方法,建立了三种成分实验钢的流变应力本构方程.计算得到Fe-5. 5%Si、Fe-6. 0%Si和Fe-6. 5%Si高硅电工钢的热变形激活能分别为310. 425、363. 831和422. 162 k J·mol-1,说明Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢的热变形激活能随Si质量分数的增加而增大,这使得Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢相同条件下的变形抗力随Si含量的升高而增大.采用金相截线法对不同成分和变形条件下实验钢的动态再结晶百分数进行了统计,结果表明:同一热变形条件下,Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢的动态再结晶百分数随Si质量分数的升高而减小.本文实验条件下,当变形温度为750～850℃时,Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢软化机制主要为动态回复;而变形温度为950～1050℃时,Fe-(5. 5%、6. 0%、6. 5%) Si高硅电工钢软化机制主要为动态再结晶.     

超级奥氏体不锈钢的高温变形行为

 为了研究超级奥氏体不锈钢Cr20Ni24Mo6N钢的高温变形行为,采用Gleeble热模拟试验机进行了等温压缩试验,建立了合金的热加工图。结果表明,当变形温度为1 000～1 200 ℃时,Cr20Ni24Mo6N钢的流变曲线表现出典型的“加工硬化＋动态再结晶软化”特点;Cr20Ni24Mo6N钢的热激活能[Q]为678.656 kJ/mol。通过加工图与微观组织综合分析得出,超级奥氏体不锈钢Cr20Ni24Mo6N的合适热加工工艺为,应变速率10 s－1左右,应变量0.5～0.8,变形温度1 150～1 200 ℃。     

Inclusion and its deformation behavior in 304 stainless steel

Non-metallic inclusion is the main reason for the presence of surface defects in cold-rolled steel strip. In this study,the composition,morphology,and size of the non-metallic inclusion in hot-rolled 304 stainless steel strips are analyzed. Cold-rolled 304 stainless steel strips with different cold-rolling reduction have been prepared,and the morphology and size of inclusion in these cold-rolled strips are also analyzed. Furthermore,the deformation behavior of a non-metallic inclusion during the cold-rolling process is studied. The results showthat Ca O-SiO2-MgO-Al2O3,a kind of brittle compound oxide,is the main type of inclusion in hot-rolled 304 stainless steel strips.During the cold-rolling process,ductile deformation of this type of inclusion is not obvious,where large inclusions are crushed,and the average size of inclusions in cold-rolled strips decreased while the cold-rolling reduction increased.     

氮含量对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢高温热变形行为影响

采用Gleeble3800试验机对三种不同N含量的0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢进行等温热压缩实验.通过对真应变-应力曲线及压缩后变形组织的观察,发现相同热变形条件下,N含量的增加提高了试验钢的流变应力,抑制了再结晶晶粒长大.采用Zener-Hollomon参数,以流变应力方程为基础,构建三种本构模型.通过观察拟合应力值与实验值的离散性,确定双曲正弦模型更适用于本试验钢的本构方程计算,优化此计算模型,获得了三种试验钢的本构方程.     

310S耐热不锈钢热变形行为及热加工图

研究了310S耐热不锈钢在应变速率为0.01~30s-1、变形温度为1 000~1 200℃条件下的热变形行为和再结晶规律,计算出热变形激活能为564.25kJ/mol,建立了热变形方程和热加工图,并给出了310S热加工失稳区域。310S耐热不锈钢的热加工过程是软化和硬化竞争的过程,软化作用始终抵消不了加工硬化的作用,整个变形过程中流变应力一直增加,没有流变应力峰值现象。     

Hot deformation behavior of 07Cr25Ni21NbN austenitic heat resistant steel modified using 0. 3% vanadium

Hot deformation behavior and processing maps of test steel were investigated at temperature range of 930-1230?? and the strain rate range of 0. 005-5s-1using isothermal hot compression tests by Gleeble3800 thermal- mechanical simulators. The change of microstructure of test steel with different deformation conditions was observed by means of metallographic microscope. The flow stress curve of the test steel was analyzed and its activation energy for thermal deformation was 571kJ/mol. The processing maps of the test steel were established when the true strain were 0. 4 and 0. 8, respectively. It is found that there are three boundaries of the peak area of dissipation power in processing map with the true strain of 0. 8. When the deformation temperature is 1230?? and the deformation rate is from 0. 005 to 5s-1, the microstructure of the test steel transitions from coarse serrated grains to finer equiaxed grains. When the deformation rate is 0. 5s-1 and the deformation temperature is increased from 930?? to 1230??, the microstructure changes from equiaxed structure and partially dynamic recrystallization structure to flow instability structure.     

14Cr-ODS铁素体钢的热变形行为及热加工图

利用Gleeble-1500D热模拟实验机研究机械合金化法制备的14Cr-ODS铁素体钢在变形温度为1 050~1 200℃、应变速率为0.001~0.3 s 1条件下的高温变形行为,测定其真应力真应变曲线,分析流变应力随应变速率以及变形温度的变化关系。应用MATLAB软件计算最佳的应力水平参数,通过线性回归分析得出材料的变形激活能、材料常数和材料的双曲线本构方程,构造14Cr-ODS铁素体钢的热加工图。结果表明:14Cr-ODS铁素体钢的流变应力随温度升高而减小,随应变速率增加而增大;其变形激活能为501.11 kJ/mol,最佳应力水平参数为0.007,应力指数为4.08;加工失稳温度区域为1 050~1 100℃,应变速率区域为0.1~0.3 s 1;适合加工的条件是变形温度为1 150℃,应变速率为0.1 s 1。     

Ti-Al-Nb-W合金的高温变形行为

在Thermecmastor-Z动态热模拟试验机上对Ti-43Al-4Nb-1.4W合金进行高温压缩变形实验,实验温度范围为1 050~1 150℃,应变速率范围为0.001~1 s 1。根据该合金的真应力-真应变曲线,建立合金高温变形的本构方程和热加工图,并对不同变形区域的组织进行分析。结果表明:Ti-43Al-4Nb-1.4W合金高温压缩变形峰值应力与变形条件的关系可用双曲正弦函数来表示,其变形激活能为567.05 kJ/mol,高温变形的本构方程为:ε=3.37×1018.[sinh(0.0043σ)]3.27exp[567.05/(RT)];加工图显示该合金最佳加工区域的应变速率为0.001~0.01 s 1(η范围在40%~55%),在此加工区域内合金发生较明显的动态再结晶和β相的球化。     

新型微合金化C-Mn-Al高强度钢的热变形行为

通过Gleeble-1500热模拟单轴压缩试验,研究了一种含1.79% Al （质量分数）的以Al替代Si微合金化高强度钢在温度为900-1100℃、应变速率为0.01-30 s^-1条件下的热变形行为.建立了考虑应变量对材料常数影响的双曲正弦本构方程,利用建立的本构方程预测的应力-应变曲线与实验值吻合良好,表明建立的本构方程可以对实验钢的流变应力给出相对准确的预测.建立了实验钢的加工图,根据加工图分析确定了实验钢的动态再结晶区为1000-1100℃和0.01-1 s^-1.组织观察表明在动态再结晶区实验钢发生了动态再结晶,而失稳区对应的组织出现了变形集中带或“项链”组织.最后将建立的本构方程和加工图联合运用,为更全面地研究实验钢在不同变形条件下的热变形行为提供了方法.     

热轧低碳钢高温变形行为与显微组织

采用 Gleeble-1500试验机对低碳钢进行热变形试验,获得了真应力-真应变曲线,进而研究了变形温度为900~1200℃,应变速率为0·1~10 s－1对材料热变形行为的影响。通过非线性回归获得了材料在不同变形条件下的材料常数,建立材料的热变形本构方程,进而分析了热变形低碳钢的微观组织演变及极限压缩率的变化规律。结果表明：基于热变形方程真应变为0·5时的热变形激活能Q为216·95 kJ/mol,利用该本构方程计算的峰值应力与试验得到的应力-应变曲线的峰值应力吻合较好;应变速率1 s－1,变形温度1100℃下的显微组织较其他温度相比都要细小、均匀,此时其极限压缩率最大可以达69％,可在此工艺条件下实现较大的塑性变形,且变形后具有较好的综合力学性能。     

Microstructural changes during heating of super duplex stainless steel and its thermal deformation behavior

Microstructural changes during heating of highly alloyed Cr26Ni7 type super duplex stainless steel( SDSS2607) and its thermal deformation behavior were investigated. At different heating rates,the mechanism of phase transition from γ phase to δ phase and grow th modes of δ phase differed. Variations in microstructures for ascast SDSS2607 during heat preservation at 1 220 ℃ indicated two kinds of transformations from γ phase to δ phase.In-situ observations of microstructural changes during the tensile process at 1 050 ℃ showed a mutual coordination betw een γ and δ phases. When the true strain increased,the mutual coordination between γ and δ phases was damaged. Subsequently,cracks nucleated at the γ/δ interface. With the increase in temperature,the strength of ascast SDSS2607 decreased while its plasticity increased. Its thermoplasticity was poor,and the reduction in area of tensile specimens was less than 80%. When the deformation strain of hot compression increased,the stable deformation zone in the heat processing maps enlarged gradually. Moreover,the unstable deformation zones were extended.