一次再结晶晶粒度和渗氮量以及二次再结晶升温速度等因素对取向电磁钢板磁性能的影响

取向电磁钢板低温板坯加热工艺,在其生产过程中,一次再结晶晶粒度,渗氮量[N]以及二次再结晶升温速度,二次再结晶各阶段保护气氛的氧化度pH2O/pH2等因素都对最终磁感和镁橄榄石被膜质量产生很大影响。特别是在临近二次再结晶发生之前,缓慢升温能得到高磁感,其原理是在二次再结晶区域内使高斯晶粒优先长大,即使发生抑制剂弱化,升温速度与[N]含量合理组合和平衡,也能够确保抑制剂强度,从而获得高磁感。     

氮化处理后两次退火对取向电磁钢板高温退火和磁性能的影响#br#

低温板坯加热工艺中,冷轧板经脱碳退火后进行氮化处理,对二次再结晶起到重要作用的抑制剂主要成分N元素局限在表面层。在高温退火的升温阶段,表层的N元素向钢板内部扩散,抑制剂沿板厚方向均匀分布。但是,如何积极活用N元素在板厚方向的不均匀状态来改善二次再结晶和磁性能,根据N元素在钢板厚度方向分布的不均匀性特点,提出了在氮化后至高温退火之前再实施一次退火,由此获得了全新的发现和新的思想。     

高磁感取向电磁钢板制造中各阶段抑制剂的作用及对磁性能的影响

在取向电磁钢板的制造过程中,过去采用板坯高温加热方法,需要有较强抑制剂。现在有了较大的变革,使抑制剂在不同的冶金阶段发挥不同的作用;主要是以硫化物和硒化物作为一次抑制剂,对一次再结晶晶粒成长温度依赖性很小,一次再结晶的温度不需要有太大的变化;而像AlN固溶温度较高的抑制剂,在高温退火之前导入,起到二次抑制剂的作用,从而提供一种稳定的生产方法。     

板坯低温加热的高磁感取向电磁钢板中非抑制剂MnS析出物对一次再结晶组织的影响#br#

板坯低温加热取向电磁钢板,MnS已不作为抑制剂使用,MnS粗大析出物对二次再结晶稳定化非常重要。为此控制连铸板坯的冷却速度,促进粗大的析出物析出,在其后的板坯再加热时也要抑制粗大的MnS再次固溶,粗大的MnS热稳定性强,退火中不发生变化,一次再结晶时,将会获得晶粒整齐的组织,使二次再结晶稳定,生产出高磁感取向电磁钢板。     

Cu-Se辅助抑制剂的作用和对高磁感取向电磁钢板磁性能的影响

以AlN为主抑制剂,辅助抑制剂为Cu-Se化合物,可得到良好的高斯方位的二次再结晶晶粒。Cu-Se化合物固溶后析出的速度非常快,成为良好的辅助抑制剂。此外精轧终了温度(FDT)应为900～1 100℃,卷取温度最好范围为500～600℃。还要求精轧滞留时间必须短,才能得到抑制剂良好析出状态。     

板坯低温加热的高磁感取向电磁钢板中非抑制剂MnS析出物对一次再结晶组织的影响

板坯低温加热取向电磁钢板,MnS已不作为抑制剂使用,MnS粗大析出物对二次再结晶稳定化非常重要。为此控制连铸板坯的冷却速度,促进粗大的析出物析出,在其后的板坯再加热时也要抑制粗大的MnS再次固溶,粗大的MnS热稳定性强,退火中不发生变化,一次再结晶时,将会获得晶粒整齐的组织,使二次再结晶稳定,生产出高磁感取向电磁钢板。     

镜面取向电磁钢板二次热处理时升温速度对张力绝缘被膜附着性的影响

镜面取向电磁钢板二次热处理的升温速度影响氧化膜质量的机理是金属系氧化物生成量,张力绝缘被膜对钢板施加的应力是通过钢板与绝缘被膜之间的热膨胀系数的差值所产生的,此时钢板与绝缘被膜之间产生了很大的应力,那么就要求外部氧化型氧化膜能耐受该应力,钢板与张力绝缘被膜之间的附着性就能确保.能耐受这种应力与含有一定比率金属系氧化物的外部氧化型氧化膜有关,含有金属氧化物多少,以断面面积率占50％以下为好,可以耐受这种应力.如果大于50％,外部氧化型氧化膜不能耐受张力绝缘被膜所施加的压应力,将会破坏外部氧化型氧化膜.     

高磁感取向电磁钢板采用渗氮法的热轧精轧终了温度及急冷时间对磁性能的影响#br#

热轧板坯加热温度在1 350 ℃以下,虽然部分抑制剂元素被固溶,但是二次再结晶所需要的抑制剂强度并不充分,于是在脱碳退火后至二次再结晶之前要对钢板氮化处理。此外热轧的精轧终了温度（FDT）最好在900~1 050 ℃,卷取温度在500~600 ℃之间,精轧终了应采用急冷方式到达卷取温度,满足上述条件才能获得磁性能优良的产品。     

取向电磁钢板一次再结晶晶粒度的控制及其对磁性能的影响#br#

取向电磁钢板板坯低温加热技术,是在脱碳退火后,采用渗N方法形成抑制剂(Al,Si)N,尽管主要抑制剂在后天形成,但是前期热轧板常化退火析出的AlN也极为重要,该微细的AlN在一次再结晶退火中能使晶粒度适中,晶粒方位趋于一致。尽管热轧板[N]含量变动,选择适当的常化退火的一次冷却速度,就可以较好地调整一次再结晶晶粒度,从而获得高磁感取向电磁钢板。     

MnS抑制剂析出行为对薄规格取向电磁钢板磁性能的影响#br#

板坯的加热温度最好在1 250 ℃至1 400 ℃,MnS完全固溶,经热轧后中心层的MnS析出密度最高,且粒径微细,能很好地抑制中心层的晶粒长大,有利于钢板表面层高斯方位晶粒优先长大。同时,采用一种热轧方法,可使此热轧板板厚1/10~1/5的表面近旁的平均粒径与1/5~中心层粒径之比在1.10以上,MnS粒径之比在1.10以上,MnS密度之比在1.10以上,铸坯表面温度Ts与中心层的温度Tc之差Ts-Tc＞50 ℃。上述铸坯实施轧制,应有一道次或二道次以上的压缩量占总压缩量的比值Ce在40 %以上,从而使薄规格取向电磁钢板二次再结晶稳定化,磁性能优良。     

高磁感取向电磁钢板采用渗氮法的热轧精轧终了温度及急冷时间对磁性能的影响

热轧板坯加热温度在1 350℃以下,虽然部分抑制剂元素被固溶,但是二次再结晶所需要的抑制剂强度并不充分,于是在脱碳退火后至二次再结晶之前要对钢板氮化处理。此外热轧的精轧终了温度（FDT）最好在900～1 050℃,卷取温度在500～600℃之间,精轧终了应采用急冷方式到达卷取温度,满足上述条件才能获得磁性能优良的产品。     

二次晶粒方位差角分布对取向电磁钢板磁性能的影响

本文介绍了日本JFE公司在取向电磁钢板脱碳退火时采用快速加热技术后,经试验发现二次再结晶晶粒与理想的高斯方位相比较,其差值（方位差角）分布起到了特殊的作用,相邻晶粒间,其方位差角不同,将会使晶界静磁能增加,高的静磁能又能降低磁畴宽度,而改善了铁损特性。     

以氮化硅为抑制剂的取向电磁钢板氮化均匀性对磁性能的影响#br#

采用以氮化硅为主体的析出物,氮化处理后的氮化量也是一项主要的指标,其均匀性的评价方法采用SEM观察钢板的断面,计算出最大长度大于0.1 μm析出物的个数。被观察的区域的析出物数量分别记为“N表面”和“N中心”（N代表析出物的个数）,并且沿钢板轧制方向选择5个点加以观测并计算出平均数,并对N表面和N中心加以比较。N表面/N中心的比值在10以下的区间内,其高温退火后测定的B800都很高,磁性能良好。     

双取向硅钢微结构对二次再结晶织构的影响

利用X射线衍射技术测定了双取向硅钢的微结构和织构,分析了形变储能与二次再结晶织构之间的关系,以探讨二次再结晶织构形成的机制。结果显示,在经受初次再结晶处理后的试样中仍残留有数量可观的形变储能,且在二次再结晶完成后的试样中,有利的织构组分——立方织构（{100}〈001〉）的强度随残余储能的增加而增加,证实了形变储能在二次再结晶织构形成中的作用。     

采用后天增氮法对取向电磁钢板一次被膜质量的影响及改善措施#br#

采用氨气增氮法,将在钢板表面近旁形成氮化层,可对氮化层实现定量分析,取样后研磨内表面,直到距外表面（1/10）t为止,研磨完留下的试样作为外表面含氮量分析用试样,对于内表面也采用同样方法制备内表面分析试样。由此可分析和计算出内外两表面增氮量之差占总增氮量比率,如果在15 %以上,那么脱碳退火和增氮处理后的钢带的卷取方法应使氮化量多的一面成为钢卷钢带的外表面,依据氮化后钢带两表面增氮量不同为基础,变更卷取机的卷取方向以获得高温退火后一次被膜内外表面均优良的取向电磁钢板。     

隔离涂层水分释放量对取向电磁钢板磁性能和被膜性能的影响#br#

本文介绍了日本JFE公司以氮化硅为抑制剂的高磁感取向电磁钢板的生产方法,当钢板一次再结晶脱碳和增N处理完成后涂布退火隔离剂,其隔离剂含水率与二次再结晶升温过程中释放的水分量相关,而释放的水分量又关系到磁性能和镁橄榄石被膜形成,因此隔离涂层的各项工艺参数都应管理好。