某轴承外圈滚道裂纹分析

某轴承外圈在试验过程中上侧滚道发生网状开裂和掉片,通过宏观分析、化学成分分析、硬度测试、断口分析以及金相分析等手段,对轴承外圈失效部位进行综合分析。结果表明：上侧滚道可观察到断口呈贝纹线,放射状棱线扩展,疲劳源和碎片表面存在磨削白亮层和磨削回火层,白亮层和回火层为磨削过程中的磨削工艺不当所导致,磨削白亮层和磨削回火层的存在严重影响零件的接触疲劳性能,零件在次表面发生疲劳萌生和扩展,导致轴承外圈在较短的时间内疲劳失效。     

600WM汽轮发电机组汽封弹簧片断裂原因分析

通过化学成分分析、金相组织观察、显微硬度测试和扫描电镜断口形貌观察,对某发电公司600 WM汽轮发电机组汽封弹簧片断裂失效原因进行了分析。结果表明,该弹簧片的断裂是由于不当的热处理工艺,使磷元素偏聚于晶界,极大地提高了材料的脆性,最终导致弹簧片脆性断裂。     

不锈钢波纹管膨胀节早期断裂原因分析

采用化学成分分析、断口宏观检查、金相检验、扫描电镜观察及能谱分析等方法对0Cr18Ni9不锈钢波纹管膨胀节早期断裂的失效原因进行了检验和分析。结果表明:该不锈钢波纹管膨胀节的断裂属脆性断裂,其早期断裂的主要原因是波纹管材料固溶处理不当,晶界存在大量网状碳化物导致其塑性降低,从而使得材料在较大变形时容易产生早期断裂。     

50CrVA弹簧钢断裂失效分析

某型液氨槽罐车在运输过程中安全阀突然起跳导致氨气泄露，经后期拆卸发现安全阀弹簧多处断裂。为了保证液氨槽罐车的安全运输，利用直读光谱仪、超景深三维显微镜、扫描电镜、金相显微镜、洛氏硬度计等仪器对失效弹簧进行分析。结果表明：弹簧存在非金属夹杂物，同时弹簧在淬火过程中马氏体的转变是不完全的，经过回火后组织内依旧存在碳化物和铁素体，从而使材质硬度降低。经过扫描电镜分析发现断口特征呈冰糖状，属于沿晶脆性断裂，同时断口上存在许多球状颗粒的氧化物和碳化物，也进一步加大了弹簧的的脆性。因此，非金属夹杂物以及回火后残存的碳化物和氧化物是导致弹簧断裂的主要原因。     

Stavax ESR钢洗衣机面板模具开裂原因分析

针对Stavax ESR钢洗衣机面板模具开裂问题,对模具失效件进行断口扫描电镜及微区能谱分析,以及采用金相显微镜对材料基体组织进行检测,综合检测结果,最终确定造成模具早期开裂的内在原因,是由于组织中沿晶界残留未溶颗粒状及薄片状碳化物,材料强度急剧降低,脆性显著增大。模具在热加工过程中碳化物沿晶界析出形成网状碳化物,在热处理加热保温过程中,网状碳化物经过固溶和聚集,形成未溶颗粒状及薄片状碳化物。热处理加热过程的热应力以及淬火过程的组织应力,导致未溶颗粒状及薄片状碳化物周围产生内裂纹。模具冷却水孔的机加工过程,使沿晶开裂特征的内裂纹显露出来。模具服役承载时产生的工作应力,促使裂纹的进一步萌生和扩展。     

W6Mo5Cr4V2钢模具淬火开裂失效分析

采用火花放电直读光谱仪、数显维氏硬度计、光学显微镜以及扫描电镜,对W6Mo5Cr4V2钢模具开裂失效件的化学成分、表面硬度、断口形貌及显微组织进行检测和分析。结果表明:由于模具原材料轧制或锻造工艺不合理,铸造枝晶组织未能改善,且轧制及锻造过程中,基体中网状共晶碳化物未打碎,沿网状共晶碳化物脆性急剧增大,致使热处理过程中出现淬火开裂。     

晶界元素富集和沉淀相对叶片失效断裂的影响

采用扫描电镜、能谱测定及金相观察等方法对叶片断口进行分析。结果表明,断口裂纹源晶界处的碳含量不均匀及较多圆球形碳化物夹杂颗粒的存在增加了晶界的脆性,形成了应力集中,致使裂纹产生,及裂纹不断长大和扩展,最终导致整个叶片疲劳失效断裂。     

汽车轮毂轴承的断裂失效分析

通过外观检查、成分测试、硬度测试、金相组织和扫描电镜观察等方法,对某品牌汽车3个轮毂轴承失效件进行分析,找出了造成轮毂轴承最终断裂失效的原因。结果表明,3种轮毂轴承的内圈和外圈的组织都符合JB/T 1255-2001标准的要求;1#轮轴轴承失效的原因是由于化学成分不合格和轴承内圈滚道的表面硬度较低;2#轮毂轴承的化学成分、硬度和组织都满足要求,失效原因在于密封性较差,而使得外圈滚道中外界硬度相对较高的颗粒落入滚道,造成磨损加剧;3#轮毂轴承外圈碳含量较低,使得外圈滚道表面硬度偏低,且由于润滑条件不好引起了粘着磨损,加剧了轴承的磨损,并最终造成失效。     

45钢工件正火开裂原因分析

某45钢工件正火后发现开裂。采用直读光谱仪、金相显微镜、布氏硬度计和扫描电镜等对开裂工件进行了宏观检验、化学成分分析、硬度测定、金相检验、断口分析和能谱分析。结果表明：工件中有粗大的网状和针状铁素体,夹杂物较多,因此脆性较大;由于正火升温过快,内应力较大。正是这两个因素导致工件正火开裂。     

Cr12MoV模具钢宽带激光淬火开裂的组织分析

分析了Cr12MoV模具钢淬火开裂原因,借助于扫描电镜和光镜,观察断口表面形貌和金相组织,根据断口特征和金相组织分析,该模具钢淬火开裂的主要原因是晶粒粗大、碳化物呈不均匀状态分布。     

电站锅炉汽包安全阀弹簧断裂失效分析

通过宏观分析、化学成分分析、硬度检验、金相组织检验和扫描电镜断口分析,对某发电公司电站锅炉汽包安全阀弹簧断裂失效原因进行了综合分析.结果表明,该弹簧的断裂是由于选材不当、热处理过程中工艺不正确导致材料出现脆性断裂,运行过程中弹簧着水后出现的氧腐蚀坑对开裂起到了促进作用.     

H13钢模具零件开裂原因分析

H13钢模具零件在使用过程中开裂为多块。为弄清开裂原因,通过宏观观察、扫描电镜及能谱分析、金相组织分析等方法对开裂零件进行了深入分析,结果表明:零件表面渗层呈网络状,导致脆性增加,在应力作用下,产生较多表面裂纹并逐渐扩展,最终导致零件开裂失效。为了减轻或消除零件表面网状渗层,可通过严格控制碳氮共渗工艺等途径加以解决。     

40Mn钢链条开裂失效分析研究

某厂生产的中碳含锰钢链片时常因开裂而失效。利用扫描电镜及能谱对开裂链片的断口形貌及微观组织形貌进行了分析研究。结果表明,该链片断口呈现沿晶脆性断裂特征,晶界处存在大量非金属夹杂物,且晶粒粗大,淬火后的马氏体针位向明显,回火不够充分。以上多方面综合原因造成了链片的非正常开裂失效。     

1000MW核电机组汽轮机径向轴承顶瓦碟簧断裂原因分析

采用宏观形貌观察、尺寸测量、力学性能测试、金相分析、断口形貌分析和断口微区成分分析等方法,对某1 000 MW核电机组汽轮机碟簧断裂原因进行了分析。结果表明,碟形弹簧的断裂性质按断裂先后顺序依次为点腐蚀损伤、应力腐蚀开裂和脆性断裂,引起点腐蚀损伤的原因为碟形弹簧服役环境中腐蚀性元素的作用,过大的压缩量加速了碟簧的早期失效。     

烟气轮机动叶片断裂原因分析

本文分析了某烟气轮机动叶片失效原因。通过使用金相、扫描电镜等手段,对叶片进行裂纹、断口、组织及成分分析。结果表明,该烟气轮机动叶片的断裂性质为疲劳断裂,断裂叶片榫头第三齿（即断口部位）处的接触不均匀造成的严重磨损、接触应力明显增大以及榫齿接触表面存在一定程度的腐蚀损伤是造成叶片榫头发生疲劳开裂的主要原因;断口表面腐蚀产物包含烟气中特有的杂质元素,如Al、Si、Ca、K、S、O、Na等元素。研究发现,晶界碳化物呈现链状分布,已经发生了晶界弱化现象。叶片裂纹源表面的亚表面处存在的夹杂物和合金的晶界弱化也促进了叶片的开裂。研究结果对于叶片的故障分析及预防具有重要的意义。     

煤气换热器钢管断裂原因分析

应用扫描电镜等仪器对煤气换热器钢管失效件的化学成分、金相组织、腐蚀产物和断口形貌进行检测与分析,找出钢管断裂的原因.结果表明:因渗铝过程中碳化物沿奥氏体晶界析出而在使用过程中形成的晶间腐蚀,是该锅炉钢管在外部应力作用下发生沿晶脆性断裂的主要原因.     

2Cr13Ni2不锈钢零件的失效机制分析

采用金相检验、扫描电镜和能谱分析技术研究了2Cr13Ni2不锈钢螺母的开裂失效机制.结果表明,开裂螺母的组织粗大,晶界处的碳化物和硫化物引起了晶间腐蚀,裂纹萌生于粗晶间腐蚀部位,导致该螺母发生沿晶脆性断裂.     

G4335V矿用电铲履带滚轮断裂失效分析

断裂的矿用电铲履带滚轮材料为G4335V高强度、高韧性钢.通过断口宏微观观察、化学成分、金相检验、硬度检测和能谱分析等实验,确定滚轮的断裂性质及断裂原因.结果 表明:滚轮的失效性质为脆性断裂,滚轮调质处理效果不好,且滚轮在实际工作过程中承受载荷过大.同时,部件表面组织存在大量裂纹及夹杂物等缺陷,最终导致滚轮在低温恶劣环...     

某油气井13Cr不锈钢油管断裂原因分析

本文采用形貌观察、理化检验、金相、扫描电镜等方法分析了西部某油田油气井13Cr不锈钢油管的断裂原因。结果表明:该油管材质的化学成分符合13Cr不锈钢的国家标准,金相组织为回火索氏体,油管裂纹是沿晶开裂,并且断口为沿晶脆性断裂,综合分析该油管断裂是应力腐蚀开裂的结果。     

压铸铝合金变速箱壳体应力热裂分析

针对压铸铝合金汽车变速箱壳体开裂问题,运用失效分析方法,开展了壳体裂纹外观、断口形貌、金相组织及化学成分分析。根据壳体裂纹外观、断口形貌、金相组织及化学成分分析,结合理论知识,分析确定了开裂的主要原因,即壳体开裂为热应力引起的脆性开裂,裂纹萌生均表现出对收缩过程中热应变场和应力场的敏感性,对预防再度发生同种失效现象具有重要的借鉴意义。