3Cr13传动轴的热处理工艺选择

在本公司生产处理的一些传动轴中,为了使零部件具备较高的强度及耐腐蚀性,其材质采用3Cr1 3马氏体不锈钢。根据设计要求,3Cr1 3马氏体不锈钢传动轴需经调质后使用。如何选用热处理加工工艺,不仅对保证其质量尤为关键,同时也影响到生产效率及工作环境。为此,我们制定了合理的热处理工艺,通过现场生产实践应用,效果良好。1 零件形状及热处理技术要求零件形状如图1所示。热处理技术要求硬度2 8～32HRC。图　12 工艺分析( 1 )主要化学成分(质量分数)如表1所示。表　1(% )CSiMnSPCr0 2 5～0 34≤0 6≤0 6≤0 0 30≤0 0 35 1 2～1 4(…     

马氏体不锈钢生产制造中新工艺方法应用点滴

1．马氏体不锈钢材质的对焊工艺方法 不锈钢卡尺的材质为马氏体类的3Cr13、4Cr13。在卡尺制造中，为节约材料，对游标卡尺型号0～300mm的主尺均采用对焊工艺。马氏体不锈钢属高合金钢，高合金钢淬透性强，但焊接性能差。在常规焊接工艺中，为了避免焊接应力在焊接区域产生裂纹，造成卡尺制造中的脆断报废，一般采取工件焊接后立即进入加热炉中回火，当有一定的生产批量后再统一进入加热炉中退火。     

阀瓣温锻试验

为了采用少无切削锻压加工方法生产高强度、不对称复杂形状的零件,对3Cr13不锈钢异形阀瓣进行了温锻试验。进行了小批生产性试验,初步分析了技术经济效果。图1所示是一种阀瓣零件图。材料为3Cr13马氏体不锈钢,具有“T”形槽和不对称复杂形状,     

马氏体不锈钢的锻造

马氏体不锈钢是Cr13型不锈钢,以铬元素为主要成分,一般wCr=12%～18%,以2Cr13、3Cr13、4Cr13最为典型,由于钢中含有足量的铬元素,能在表面形成一层很薄的起保护作用的氧化膜,阻止了腐蚀介质对金属的侵蚀,因而得到了广泛运用，尤其在手术器械、高档餐具、刀具及家具上应用广泛，近年来在冶金机械设备中也大量运用。     

2Cr13马氏体不锈钢集电环及其焊接工艺

国产起重冶金绕线转子电动机,用来导入转子绕组电流的重要部件集电环,要求具有耐磨性好,使用寿命长,机械性能高,电阻温升值低等特点,以适应恶劣环境的电机频繁起动和正反转断续运行的需要。长期以来,这种集电环均用铸硅黄铜(ZHSi80—3)或铸锡青铜(ZQSn6-6-3)制造,因此使用寿命短,不耐磨损,和电刷配合后,磨损下的大量粉尘易造成电机绕组短路,出现故障。经几年的努力,现研制出一种2Cr13马氏体不锈钢集电环。实验证明,2Cr13马氏体不锈钢集电环(以下简称2Cr13钢环),在解决了其制造的关键工艺即2Cr13不锈钢导电环(以下简     

难加工材料的攻丝(二)

二、不锈钢攻丝 1.不锈钢切削的一般情况不锈钢是耐腐蚀性能很好的钢材,其用量在逐年增加。不锈钢种类很多,分类方法也不一样,按钢的内部组织分类,有铁素体不锈钢(如Cr17),马氏体不锈钢(如2Cr13)、和奥氏体不锈     

探索1Cr13不锈钢方形水管手工电弧焊焊接工艺改进

从实际情况出发,针对1Cr13马氏体不锈钢方形水管手工电弧焊拼装焊接扭曲变形大和焊缝裂纹倾向严重这一问题进行焊接工艺的改进研究。通过技术资料分析和实践操作探讨,解决了1Cr13马氏体不锈钢拼装焊接所存在的这一问题。通过改进工艺措施,焊后扭曲变形控制在3 mm以内,焊缝渗透检测合格率达100%,符合设备要求的使用性能。     

3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工技术研究

分析了3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工中存在钻削系统刚性差、刀具磨损快、易粘刀、排屑不畅、冷却润滑不良等难题,结合?200数控落地镗床的加工特性,合理选用加工刀具、切削用量及切削液,解决了马氏体不锈钢小深孔的加工难题.     

行之有效的不锈钢材料加工工艺

在采取钻、铰、镗工艺加工一些奥氏体组织及马氏体组织不锈钢材料如1Cr18Ni9Ti、2Cr13孔时，加工过程中会出现刀具磨损加快、加工表面完好性差．切屑排除困难等共性问题，严重影响了此类材料零件的加工质量、生产周期及加工成本。按照金属工艺学、金属切削原理等理论对上述材质加工难点进行分析，摸索出一套行之有效的不锈钢材料钻、铰、镗加工工艺。     

电弧喷涂新型碳氮合金化马氏体钢涂层的耐磨性能

通过在4Cr13马氏体不锈钢药芯丝材配方的基础上添加适量氮来替代部分碳,并加入适量合金元素铌、钒和稀土元素铈研制出了一种新型电弧喷涂马氏体钢药芯丝材;然后采用高速电弧喷涂技术在Q235钢板表面制备了碳氮合金化马氏体钢涂层,研究了该涂层的微观形貌及耐磨性能,并与4Cr13马氏体钢涂层的进行了对比。结果表明:碳氮合金化马氏体钢涂层的基体上弥散分布着细小的铌和钒的碳氮化物,这使得它具有更高的显微硬度和耐磨性能,其相对耐磨能力为4Cr13马氏体钢涂层的1.58倍。     

超级13Cr与高强15Cr马氏体不锈钢在酸化液中的耐蚀性能对比

通过在高温(120℃)、高压(10MPa)和鲜酸(10%HCl+1.5%HF+3%HAc+5.1%TG201缓蚀剂)条件下的腐蚀试验,对超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此苛刻工况条件下的耐蚀性及其与酸化缓蚀剂的匹配性进行对比试验。结果表明:超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此条件下的均匀腐蚀速率分别为14.551 6,13.495 4mm·a-1,远低于相关标准要求;酸化缓蚀剂与两种试验钢的匹配性均较好,但并不能防止点蚀的发生,与高强15Cr钢相比,超级13Cr钢的点蚀速率较高,点蚀密度大;高强15Cr钢在鲜酸中的耐蚀性要优于超级13Cr钢的。     

旋风铣削不锈钢螺纹实验研究

本文结合生产对旋风铣削马氏体2Cr13不锈钢螺纹进行了实验研究。通过实验优选了旋风镜削不锈钢螺纹的刀具牌号、铣削方式、井优选了切削用量,得出了刀具耐用度的经验公式。对于改善生产现状把旋风铣削技术应用于难加工材料的零件有一定的意义。     

水轮机转轮室的焊接工艺

目前水利发电行业为改善水轮机组通流部件的抗冲磨、耐腐蚀性能,提高其使用寿命,关键部件转轮室及转室广泛采用0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢材料,这种材料具有很好的耐蚀和耐磨性能,但焊接性能较差,在多年的生产制造过程中,经常产生焊接冷、热裂纹及延迟裂纹,成为行业制造的工艺技术瓶颈。我公司承接的黄河柴家峡电站是国产最大的灯泡贯流机组,为了克服行业疾瘤,制造一流产品,公司组织专题攻关,总结以往焊接经验,从焊接工艺的制定到焊接材料的选择及焊接操作的控制,均做到了未雨绸缪,成功地解决了0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢材料中厚板的焊接裂纹问题。     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢力学性能研究

通过热模拟试验研究一次正火、两次回火热处理条件下,正火温度、正火冷却速度、一次回火温度、二次回火温度及回火时间对ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢性能的影响。试验结果表明,ZG04Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢在1040℃正火时强度和塑性较好,正火冷却速度快和一次回火温度高有利于屈服强度的提高,但一次回火温度升高降低了抗拉强度,二次回火温度升高和回火时间增加均不利于强度的提高。     

2Cr13马氏体不锈钢的手工电弧焊

马氏体不锈钢可焊性较差,有强烈的淬硬倾向,焊后残余应力也较大,容易产生裂纹,因此对焊接工艺要求比较严格。 如图所示的我厂为哈尔滨锅炉厂配套生产的液压站上的油箱,就是用厚度为8mm,材质为2Cr13马氏体不锈钢板组成的焊接容器。     

刀具用不锈钢带钢的试制

通过对3Crl13刀具用不锈钢冶炼、锻造、热轧及冷轧过程的控制，试制出3Cr13不锈钢带钢，摸索出合理的生产工艺，产品质量满足用户要求。     

3Cr13钢的气体软氮化试验

我厂有一零件（外径为φ84H9，内孔为φ82H9，宽为22mm）的材料为3Cr13马氏体不锈钢，技术要求气体软氮化处理。本文通过论证3Cr13类马氏体不锈钢可作气体软氮化处理。一、工艺原理气体软氮化是在含有活性碳、氮原子的气氛中进行低温碳、氮共渗，常用的共渗介质有尿素、甲酰胺和三乙醇胺.这些溶液在软氨化温度下发生分解反应，产生活性极强的碳、氮原子。由于活性C、N原子被工件表面吸收，并通过扩散逐步渗入工件表层，从而获得了以氢为主的氨、碳共渗层、气体软氮化采用的温度为560～570℃，氯化时间控制为2～3h，因在此温度和时间下氮…     

2Cr13不锈钢温挤压工艺探讨

2Cr13钢是一种马氏体不锈钢。退火后硬度较高。冷挤压很困难。介绍通过选择合理的温挤压工艺参数，研制高效的温挤压涂料等，成功地获得了良好的挤压件方法。     

不锈钢应变诱发马氏体相变研究

用XRD及TEM等方法研究了一种含亚稳奥氏体铬锰氮不锈钢（0Cr13Mn9N）在拉伸变形过程中的组织变化，并对该钢拉伸形变诱发马氏体相变过程、相变动力学及其与加工硬化曲线的关系进行了讨论。