正火温度对ZG30CrMn2Si2NiMO组织和力学性能的影响

研究了正火加热温度对ZG30CrMn2Si2NiMo的组织和性能的影响。结果表明，在880-1200℃范围内，不同温度加热正火处理，材料的组织均为板条贝氏体和残余奥氏体。随正火加热温度的提高，材料的硬度下降，冲击韧度上升，强度先升后降；在1120℃以下加热，贝氏体板条随正火温度提高而细化；1080℃奥氏体化加热正火处理则具有良好的强韧性配合。     

热处理对ZG3Cr13钢组织与硬度均匀性的影响

研究了不同的预处理和终处理工艺对ZG3Cr13钢组织和硬度均匀性的影响，结果表明，1020℃调温淬火 740℃回火作预备热处理。并采用1020℃淬火 780℃回火的最终热处理工艺 ，可得到硬度195HB，硬度分布波动幅度小于5HB的更为均匀稳定的组织。     

ZG30Cr30Ni8Si2NRE耐热钢的抗氧化性研究

对ZG30Cr30Ni8Si2NRE耐热钢和1Crl8Ni9在900℃和1100℃下进行抗氧化性试验研究。结果表明：试验后ZG30Cr30Ni8Si2NRE组织中碳化物颗粒变小，铁素体数量增多；ZG30Cr30Ni8Si2NRE在900℃下完全抗氧化，在1100℃下抗氧化，表面形成了保护性氧化膜，其抗氧化性能明显优于1Crl8Ni9的抗氧化性能。     

回火工艺对ZG30Mn铸钢组织与力学性能的影响

基于光学显微镜(OM)对不同回火工艺参数下的ZG30Mn铸钢显微组织进行观察分析,同时进行拉伸性能、布氏硬度与冲击性能等力学性能检测。结果表明,经不同回火温度与回火时间处理后,ZG30Mn铸钢显微组织均以不同形态的回火索氏体为主。在相同的保温时间(90 min)下,随着回火温度(580、600、620、640 ℃)的升高,ZG30Mn铸钢的强度与硬度均不断减小,断后伸长率和冲击吸收能量均呈不断增大的趋势。在相同的回火温度(620 ℃)下,随着回火时间(30、60、90、120 min)的增加,ZG30Mn铸钢的强度与硬度均不断减小,但断后伸长率和冲击吸收能量呈现先增后减的变化趋势。回火温度对马氏体向索氏体转变过程起关键作用,温度的升高将影响α-Fe相回复和再结晶的效率,弥散的细小渗碳体逐渐长大并球化,导致强度与硬度降低,断后伸长率和冲击吸收能量增加。而回火保温时间将决定渗碳体的长大程度,随回火时间的增加,渗碳体的聚集长大导致断后伸长率和冲击吸收能量降低。     

热处理对ZG42Cr2MnSiMoRE钢组织与性能的影响

研究ZG42Cr2MnSiMoRE铸钢不同热处理后的组织和性能,并进行扫描电镜分析、硬度分析、拉伸试验分析、冲击实验分析,优化出合理的热处理工艺方案.研究表明,经(910～960)℃×(4～5)h空冷+(910～960)℃×(4～5)h淬火(油淬)+(200～300)℃×(9～10)h回火后,ZG42Cr2MnSiMoRE铸钢出现高硬度、高韧性值,是因为耐磨钢经多次相变晶粒度小、显微组织变细所致.     

冷却介质对ZG30CrMn2Si2NiMo组织和力学性能的影响

研究了不同冷却介质对ZG30CrMn2Si2NiMo铸钢力学性能及组织的影响.试验结果表明,奥氏体化后空冷ZG30CrMn2Si2NiMo组织为板条贝氏体型铁素体和残余奥氏体组织,奥氏体化后淬火ZG30CrMn2Si2NiMo组织为板条马氏体、贝氏体型铁素体和残余奥氏体组织.ZG30CrMn2Si2NiMo获得板条马氏体、贝氏体型铁素体和残余奥氏体组织时,具有良好的力学性能.     

奥氏体化保温时间对ZG30CrMn2Si2MoNi铸钢组织和力学性能的影响

ZG30CrMn2Si2MoNi在1080℃奥氏体化保温不同时间的组织为贝氏体铁素体和残留奥氏体,随保温时间延长,抗拉强度、硬度先提高后降低,冲击韧度先降低后提高,在保温时间为1h时,强度、硬度达到最高而冲击韧度最低,之后随着奥氏体化时间延长,强度、硬度降低而冲击韧度提高.随保温时间的延长,ZG30CrMn2Si2MoNi组织中的残余奥氏体量增加.     

热处理工艺对ZG23Cr12MoV耐热钢组织与力学性能的影响

研究了不同热处理工艺对燃气轮机核心铸件用ZG23Cr12MoV耐热钢组织与力学性能的影响.结果表明:ZG23Cr12MoV钢的淬透性好,组织均为马氏体;淬火冷却速度对ZG23Cr12MoV钢的强度和硬度影响较小,随着淬火冷速增大,塑性和冲击韧性提高;在710～750℃范围内回火时,随着回火温度升高,ZG23Cr12Mo...     

ZG30CrMn2Si2MoNi正火热处理工艺的研究

研究了正火奥氏体加热温度和保温时间对ZG30CrMn2Si2MoNi铸钢组织与力学性能的影响.结果表明:奥氏体化加热温度在1 040～1 080℃、保温时间为1～2 h,250 ℃×1 h低温回火后,ZG30CrMn2Si2MoNi钢的组织由贝氏体铁素体(BF)和残余奥氏体(AR)组成,具有良好的强韧性配合.分析了最佳正火工艺处理后材料强韧性提高的原因.     

含碳量对Mn8Cr2Si钢显微组织及性能的影响

研究了含碳量对Mn8Cr2Si钢显微组织、力学性能、耐磨性能和耐腐蚀性能的影响。利用光学显微镜(OM)对奥氏体晶粒的尺寸变化进行观察,并利用扫描电子显微镜(SEM)分析冲击断口及磨损形貌。结果表明,随含碳量的增加,奥氏体晶粒逐渐细化,但当含碳质量分数超过0.8%时,晶粒开始粗化。由于奥氏体晶粒细化,其晶界总面积增大,应力集中降低,抑制了裂纹的形成与扩展。因此,奥氏体晶粒越细小,其力学性能越好,而力学性能的提升有助于提高其耐磨性能。分析发现,奥氏体晶粒尺寸同样影响Mn8Cr2Si钢的耐腐蚀性能,细化后的奥氏体晶粒能提高其耐腐蚀性能。当Mn8Cr2Si钢含碳质量分数为0.8%时,晶粒尺寸可细化到143μm,综合力学性能和耐腐蚀性能优异。     

冷却方式对中碳低合金钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织与力学性能的影响

研究了冷却方式对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi力学性能和组织的影响.结果表明,ZG35Cr2Ni-MoVTi钢的硬度、抗拉强度可随着冷却速度的提高而明显增加,但伸长率下降.经水淬可取得硬度最高值52 HRC,油淬可取得抗拉强度最大值1670MPa.经风冷可取得最佳冲击韧度,V型缺口冲击试样的冲击吸收功为31J.ZG35Cr2NiMoVTi钢炉冷组织为少量铁索体+珠光体,空冷、风冷后具有相似的金相组织,由少量铁素体+珠光体+贝氏体组成,组织随冷速增加而细化,促进了强韧性的提高.钢的油淬组织、水淬组织为板条马氏体+少量残余奥氏体.     

新型贝氏体铸钢回火热处理组织和性能的研究

研究了正火后不同回火温度对ZG30CrMn2Si2Mo新型贝氏体铸钢的组织与力学性能的影响.结果表明,ZG30CrMn2Si2Mo具有较高的回火抗力,450℃以下回火组织为贝氏体铁素体和奥氏体组成,为一种新型贝氏体组织,超过450℃回火组织转变为典型贝氏体.250℃回火具有良好的综合力学性能,550℃回火出现回火脆性,出现回火脆性的原因与组织中的贝氏体铁素体及残余奥氏体分解形成碳化物有关.提出了ZG30CrMn2Si2Ni钢的最佳回火工艺.     

高温淬火处理对ZG30CrMn2Si2NiMO钢组织和性能的影响

研究了高温淬火热处理对ZG30CrMn2Si2NiMo组织和性能的影响,观察并测试了不同高温淬火处理钢的组织特征和力学性能.结果表明,ZG30CrMn2Si2NiMo铸态晶粒粗大,提高淬火温度可以细化组织,改善材料的力学性能,加热温度超过AC3之上200℃淬火,有明显的细化组织和晶粒作用,获得的组织为马氏体、贝氏体和奥氏体复相组织,并阐明了改善韧性和细化组织的原因.     

Nb对ZG45Cr2MnSiMo组织和性能的影响

针对球磨机衬板材料ZG45Cr2MnSiMo，通过加入合金元素Nb，研究其对组织和性能的影响。结果表明，当Nb含量为0．06wt％，经900℃淬火、250℃回火时，试样的硬度为HRC54．5，冲击韧度为28．5J／cm^2，组织为板条状马氏体＋少量残余奥氏体＋微量碳化物，并获得良好的强韧性，耐磨性与不加Nb元素的试样相比提高32．67％。     

ZG30Cr29Ni9Si2NRE耐热钢的高温抗氧化性研究

对ZG30Cr29Ni9Si2NRE耐热钢在900℃和1100℃下进行高温抗氧化性试验,并用X-射线衍射法对氧化膜的结构进行分析.结果表明:该耐热钢在900℃下完全抗氧化,在1 100℃下抗氧化.氧化后期试样表面形成了保护性氧化膜,提高了材料的高温抗氧化性.     

热处理工艺对30MnSi钢筋微观组织和性能的影响

在880℃和920℃奥氏体化温度下对不同直径30Mn Si钢筋进行直接淬火和分段淬火处理,研究热处理工艺对其微观组织和性能的影响。结果表明,分段淬火使30Mn Si钢筋微观组织中马氏体、铁素体和珠光体的分布发生变化,从而改善30Mn Si钢筋的硬度分布。