热阻式巡回测温中的采样接点电路

本文作者曾在文献[1]中,对采样接点的接触电阻对测量精度的影响作过讨论。本文在此基础上,着重从原理和电路方法对文献[1]作了进一步的补充。其中,还特别对各种不同的接点法及其电路进行了比较。图6,表1,参2。     

Y15钢表面沉积TiN、TiCN和AlTiCrN涂层的摩擦磨损性能

为提高Y15易切削钢的耐磨性能,对Y15钢试样表面进行离子氮化处理,并分别采用TiN、TiCN、AlTiCrN进行镀膜处理。在SRVⅣ磨损试验机上考察制备的3种试样的摩擦磨损性能,并与盐浴渗氮处理试样进行比较。结果表明:3种离子渗氮+涂层处理试样中,离子渗氮+AlTiCrN涂层的耐磨性最好,其次是离子渗氮+TiCN涂层和离子渗氮+TiN涂层;盐浴渗氮试样的磨损机制主要为黏着磨损,离子渗氮+TiN涂层试样的磨损机制以黏着磨损和磨粒磨损为主,其他2种试样的磨损机制主要为轻微犁沟和黏着磨损。     

Y15钢表面直接涂层处理滑动摩擦磨损试验研究

在易切削钢Y15试样表面直接涂层处理得到TiCN、AlTiCrN涂层,在SRV Ⅳ磨损试验机上考察其摩擦磨损性能,并与TiN直接涂层试样、盐浴渗氮试样进行比较。结果表明：直接涂层试样比盐浴渗氮试样具有更低的摩擦因数和更好的耐磨性;TiCN直接涂层耐磨性最好,其次为AlTiCrN直接涂层。盐浴渗氮试样、直接TiN涂层试样和直接TiCN涂层试样的磨损机制以黏着磨损为主,而直接AlTiCrN涂层试样的磨损机制以黏着磨损为主,同时也存在磨粒磨损。     

Y15钢表面TiCN和AlTiCrN涂层滑动摩擦试验研究

在易切削钢Y15试样表面直接涂层处理得到TiCN、AlTiCrN涂层,在SRV Ⅳ磨损试验机上考察其摩擦磨损性能,并与TiN直接涂层试样、盐浴渗氮试样进行比较。结果表明:直接涂层试样比盐浴渗氮试样具有更低的摩擦因数和更好的耐磨性;TiCN直接涂层耐磨性最好,其次为AlTiCrN直接涂层。盐浴渗氮试样、直接TiN涂层试样和直接TiCN涂层试样的磨损机制以黏着磨损为主,而直接AlTiCrN涂层试样的磨损机制以黏着磨损为主,同时也存在磨粒磨损。     

基于38CrMoAl螺杆机筒基体硬度与渗氮层性能对应关系的渗氮层深度测定研究

针对38CrMoAl螺杆机筒渗氮层基体硬度控制问题,对38CrMoAl螺杆机筒基体硬度和渗氮层表面硬度、硬度梯度、深度测定等方面进行了研究,开展了38CrMoAl螺杆机筒渗氮层测量实例分析,建立了基体硬度与渗氮层性能之间的对应关系,通过基体硬度的形成机理与控制研究,提出了38CrMoAl螺杆机筒渗氮层基体硬度的控制范围和基体硬度宜设定的下限值。研究结果表明,基体硬度与渗氮层性能具有对应关系,基体硬度主要由调质硬度决定,基体硬度控制在250HBW~300HBW范围可解决渗氮硬度不足、渗氮层深度偏浅并改善渗氮层的硬度梯度,渗氮层深度测定中基体硬度下限值设定为250HV较适宜。     

内燃机活塞环的等离子渗氮

本文阐述活塞环等离子渗氮设备、工艺及渗氮层的检测方法。活塞环经过等离子渗氮处理，提高了活塞环的表面硬度，耐磨性好。通过磨损实验发现经等离子渗氮的试样摩擦力矩小，即摩擦系数小，减摩性好。同时磨合接触面的温度低，有利于活塞环在缸套中高速运动时建立润滑油膜，提高了活塞环的抗咬合性，延长了活塞环的使用寿命。     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

关于用相对电导法测定二氧化碳的评论

关于测定二氧化碳,像根据燃烧过程测定碳的方法,或根据Schutze[11]、Zimmermann[16]和Unterzaucher[14]有关测定氧的著作中所提到的一样,大多采用相对电导法。例如,Koch和Malissa[5]应用这种方法测定了钢和铁中的碳。Malissa[6] 应用这种方法首次测定了     

轴强度计算公式的简化

目前常用的轴强度计算方法是安全系数校核法,其中包括持久强度校核和静强度校核两方面。对于一般不重要的轴,有时可按许用弯曲应力计算法进行概算[1]。目前采用的按许用弯曲应力计算法是有缺陷的,文献[5]对其中的参数选择提出了建议。而安全系数校核法的计算公式和计算程序又过于繁琐,文献[2]曾经探讨过其中的持久强度校核的简化计算方法。本文对安全系数校核法的计算公式,其中包括持久强度校核和     

氮在H13钢中的扩散行为

对H13钢(4Cr5MoSiV1)在不同温度下进行辉光离子渗氮试验,对渗氮后试样的硬度与渗氮前后试样的质量进行了测量.计算出氮在其中的扩散激活能为131.48 kJ/mol,793 K时氮在其中的扩散系数为2.34×10-12 m2/s.     

超声波技术探测疲劳裂纹扩张速率的初步试验

在测定裂纹扩张速率的试验中,对于裂纹长度的测定,有显微镜法、电阻法、划线法、喷镀金属膜栅法和柔度法等等。在这些方法中,有的只能测定试样表面的裂纹长度;有的不能连续测量,有的准确度较差;有的计算复杂,各有一定的局限性。为了探索出一种较好的测量技术,我们对利用超声波技术探测裂纹长度的方法,进行了初步的试验。试验主要是在材质为30Cr2MoV的50毫米紧凑拉伸试样上进行的。试验结果表明:利用一般的超声波探伤     

回火工艺对H13模具钢渗氮层的影响

用光学显微镜、扫描电镜及X射线衍射仪等研究了淬火+不同回火工艺处理H13模具钢再经相同气体渗氮处理后的渗层组织,用显微硬度计测试了渗层横截面的硬度,分析了回火工艺对渗氮层的影响.结果表明:经淬火+两次350℃回火的试样再渗氮后渗层较致密,硬度变化较平缓,但渗层厚度低于淬火+两次600℃回火后渗氮试样的;淬火+两次600...     

从显微组织分析渗氮齿轮的弯曲疲劳寿命

对25Cr2MoV离子渗氮和气体渗氮齿轮进行了化学成分、力学性能和金相组织分析。通过对其显微组织的观察和测定，对比分析了显微组织对渗氮齿轮弯曲疲劳寿命的影响因素。     

TC4钛合金表面低压渗氮层的显微组织与耐磨性能

为了提高TC4钛合金的表面硬度及耐磨性,对其进行了820℃×10h的低压渗氮处理;通过X射线衍射仪、光学显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计及磨损试验机研究了表面渗氮层的显微组织与耐磨性能。结果表明:渗氮处理后,该钛合金表面形成了由表面氮化物层和次表面氮扩散层组成的渗氮层,其物相组成为TiN、Ti_2AlN和Ti_3Al;渗氮层的表面硬度为800~900HV,比基体的提高了近3倍,截面硬度随着深度的增加而下降;在相同条件下,渗氮后试样的磨损质量损失比未经渗氮处理的小,且随载荷的增加磨损质量损失增加更缓慢,耐磨性得到了极大的改善。     

变叶片高度环列叶栅的逆命题设计

在文献 [1 ]研究的基础上 ,提出了一种新的基于奇点法的变叶片高度环列叶栅逆命题设计方法。此方法利用叶片给定表面速度分布求解叶片形线。数值验证显示出本方法可有效地克服文献 [1 ]中方法存在的叶片形线上法向速度振荡现象 ,更便于工程应用     

用在蒸汽气氛中处理的方法提高高速压缩机气缸活塞组件的零件的耐磨性

为了改善内燃机和压缩机活塞环的磨合性和提高其耐磨性,对活塞环进行镀锡、热磷化、以液态胶状石墨液体所进行的石墨化和多孔性镀铬,而对气缸缸套则进行磷比、镀铬和渗氮。这些处理方法具有很好的效果,但是较复杂,并且须要采用昂贵的设备;由于有害气体的析出,采用这些化学物品,会使装置的操作工作人员的劳动条件恶化。同时从文献[1]～[3]可知,在蒸汽气氛中处理,可提高高速     

基于GA/TS算法的混流生产计划排序研究

以混流生产系统部件消耗平顺化为目标,建立优化数学模型,设计并实现了基于遗传算法和禁忌搜索算法的混合求解算法,平衡了算法全局搜索和局部搜索的能力,通过与文献[6]、文献[11]中所提出的优化算法进行计算试验比较,验证了所提出的混合算法的可行性和有效性。     

钢的原始组织、渗氮层深度与显示方法的研究

渗氮处理是提高表面硬度、耐磨性、抗蚀性和疲劳强度的一种热处理方法。但是,在渗氮工艺参数给定的情况下,钢的原始组织对渗氮层的深度有较大的影响工件渗氮后渗氮层深度的测定一般都按照《GB11354-89钢铁零件、渗氮层深度测定和金相组织检验》进行测定,但在实际应用上,也有不便之处,本文主要以38CrMoAl和42CrMo钢为例进行了研究。     

镍基单晶高温合金(001)和(011)晶面的定向切割

为了对镍基单晶高温合金进行不同晶面的定向切割,开发了用普通的X射线衍射仪,通过非对称X射线衍射技术对合金的[001]及[011]取向进行精确测定以及在此基础上对(001)和(011)晶面进行定向切割的方法.结果表明:经过两次定向切割后所得小块单晶体的(001)和(011)晶面偏离试样端面的角度分别为0.4°和0.1°.     

分形粗糙表面特征长度尺度参数小波识别法

通过对W-M函数模拟轮廓进行db2小波分解,发现其小波分解系数呈现出明显的规律性这一重要特点,基于此,提出由小波分解来识别粗糙表面轮廓特征长度尺度参数G的一种新方法,并与功率谱密度法等4种方法对W-M函数模拟轮廓、分形布朗运动模拟轮廓以及实际机械加工表面轮廓特征长度尺度参数的计算结果进行对比,结果表明,由于所采用计算方法不同,导致计算结果表现出极大的差异性,不在同一个数量级上。对W-M函数模拟轮廓,提出的小波识别法计算结果最接近于理论值,其余方法在数量级上不同于理论值,都有随分形维数减小而误差增大的趋势。功率谱密度法计算误差最大,远超过理论值,方程组法次之,其次是结构函数法,文献[6]的公式计算误差较小。对分形布朗运动模拟轮廓,小波识别法与文献[6]的公式以及结构函数法计算结果接近。对实际轮廓的计算,小波识别法与文献[6]的公式计算结果相近。总体上,小波识别法与文献[6]的公式计算结果较为接近,说明分形粗糙表面轮廓特征长度尺度参数小波识别法是一种非常有效的方法。