电石渣提纯用水力旋流器的设计及优化

根据电石渣颗粒不同粒径范围内Ca(OH)2的含量,确定分离目标粒径和水力旋流器的结构尺寸。利用FLUENT软件中的多相流模型和离散相模型进行流场和颗粒运动的仿真,验证水力旋流器提纯电石渣的可行性,并对水力旋流器的结构进行优化。结果表明,利用水力旋流器对电石渣颗粒进行提纯具有一定的效果;通过对水力旋流器的结构进行的优化,增加了环形齿和中心柱,使其具有更好的分离性能。     

中心锥对水力旋流器性能影响

利用FLUENT软件对内部增加中心锥的水力旋流器和内部增加中心柱的水力旋流器进行电石渣浆液流场的数值模拟仿真,对两种水力旋流器的压力分布、切向速度、湍流强度、速度矢量进行对比分析。通过试验验证,同等操作条件下,中心锥型水力旋流器和中心柱型水力旋流器的分离效率分别为85.04%、78.31%,溢流中Ca(OH)2浓度分别为90.07%、78.60%。仿真和试验结果表明:内部增加中心锥结构有利于提高水力旋流器的分离精度和分离效率。     

电石渣除杂用水力旋流器结构设计研究

应用手工筛分法测试并分析了某厂电石渣的粒度分布,结合该厂电石渣检测数据,分析了电石渣主要成分及杂质含量,应用XRD分析了不同粒度范围的电石渣组成成分及成分含量,通过试验确定了电石渣中主要成分及杂质的密度。基于电石渣的物理特性,进行了电石渣除杂工艺分析,制定了电石渣除杂工艺方案。基于电石渣物理特性及除杂工艺方案,结合水力旋流器的结构设计理论及经验公式,对电石渣除杂用水力旋流器进行了结构设计,分析了结构设计的合理性,为电石渣除杂用水力旋流器的结构优化研究奠定了基础。     

水力旋流器模拟计算

前言我国在五十年代开始把水力旋流器用于脱泥和分级,並且还做了大量试验研究工作,主要是研究分离粒度d_(50)及容积生产能力的计算。对于水力旋流器的结构参数及工艺参数以及它们之间的关系,特别是产品粒度分布方面,研究得很不够,仅停留在一般概念上,不能用公式计算。近十年来,世界各国对水力旋流器的数学模型及模拟计算做了大量的试验研究工作並获得很大进展。现在可以利用水力旋流器的数学模型通过模拟计算,来确定水力旋流器的结构     

电石渣用于铜硫浮选分离抑制剂的试验研究

工业废物电石渣主要成分是Ca(OH)2,与石灰浆分子式相同,研究替代石灰用作某铜硫铁矿石浮选的抑制剂,在粗选和精选作业分别开展石灰和电石渣的用量试验。闭路试验中石灰和电石渣用量均为3 000g/t,铜精矿品位分别是19.31%、19.56%,回收率分别是90.83%、90.91%。结果表明,两者相同用量时矿浆p H值相同、选别指标与接近,因此,电石渣可以替代石灰作为该矿的抑制剂。     

电石渣处理选煤废水的效果及作用机理研究

介绍了电石渣处理选煤废水的效果,并对电石渣处理选煤废水的作用机理进行了研究。研究结果表明:电石渣对选煤废水的混凝作用不是补给了OH~-,而是提供了大量的Ca~(2+),Ca~(2+)通过压缩双电层,破坏了煤泥颗粒的稳定性,从而使煤泥颗粒凝聚,OH~-和Ca(OH)_2对选煤废水的混凝不起直接作用。     

机械筛分法去除电石渣中非钙成分的研究

为寻求一种低成本、有效的电石渣除杂工艺,采用干法筛分以及粉磨后湿法筛分两种方式研究分析电石渣中化学成分的粒级分布特征,杂质富集粒级范围以及粉磨对成分分布的影响。结果表明,电石渣中杂质成分主要集中在-38 μm和+315 μm;粉磨可将松散的Ca(OH)_2团聚体解聚分散,粉磨样除去杂质富集粒级后,SiO_2含量由5.60%降至4.89%,且CaO含量大于85%,满足工业化生产需求。     

电石渣制备多孔硅酸钙实验研究

以电石渣、水玻璃为原料,采用水热合成工艺制备多孔硅酸钙,考察了电石渣活化温度、石灰乳的消化时间、水热合成条件等因素对多孔硅酸钙的影响.研究发现,最佳的工艺条件为:电石渣煅烧活化温度950℃,消化时间2 h,按照钙硅比(Ca O/Si O2)1.0、反应温度105℃、搅拌速度800 r/min的进行水热合成反应.利用电石渣制备多孔硅酸钙为电石渣的综合利用开辟了新的思路.     

兰炼催化剂厂滤洗液中固体颗粒分级的研究

对该滤洗液中固体颗粒的特性及分级进行了研究，确定了φ１２５ｍｍ水力旋流器适宜的结构参数及操作参数，并对影响水力旋流器分级效率的因素进行了分析，试验条件下分级效率可达９５．１８％￣９８．９６％。     

石渣替代石灰制备电石的可行性分析

为实现工业固废电石渣的回收利用,进行以电石渣代替石灰为原料制备电石的可行性分析。采用多级旋振湿筛分离技术对电石渣除杂,采用压力测试等物理方法对电石渣灰球与天然石灰块的硬度、粉末率等性能进行比较分析。并以电石渣灰球为原料,在2 000 ℃以上的高温下进行煅烧试验。结果表明,除杂后的电石渣中CaO的含量为88.32%,活性度为378 mL,活性度较高,符合电石用石灰的理化指标;在高温、摩擦及跌落撞击条件下,电石渣灰球的抗压强度及粉末率均优于天然石灰块;电石渣灰球与焦炭在高温条件下煅烧的产物的主要成分为CaC2,为电石;将电石渣代替石灰以制备电石是可行的。     

煤泥水治理方法的试验研究

对难于自然沉降煤泥水的处理方法进行试验研究 ,研究分析了煤泥水的性质及难处理的原因 ,试验研究了电石渣和CaCl2 对煤泥水的混凝效果 ,并采用正交试验确定了电石渣———PAM混凝法处理煤泥水的最佳工艺条件及实际应用条件     

水力旋流器结构参数n的定量研究

水力旋流器的结构参数n对于旋流器流场研究和结构设计非常重要,国内外不同学者在不同条件下提出了不同的n值来指导水力旋流器的设计。但是结构参数n与诸多因素有关,不同结构条件下的水力旋流器结构参数各不相同,如何准确确定具体结构条件下的结构参数n对研究和设计水力旋流器有着重要的意义。     

水力旋流器的理论基础与应用(下)

三、水力旋流器的工艺计算水力旋流器的工艺计算主要有生产能力、分离粒度、溢流与沉砂流量比和产品粒度组成。 (一)生产能力(以给矿流量计算) 水力旋流器的理论生产能力公式,可根据前述总压降公式(12)推导出来:     

水力旋流器优化某磨矿分级作业的工业应用

针对某选矿厂Ⅰ段磨矿分级作业分级效率低、溢流细度较粗的问题,考虑到采用水力旋流器替代螺旋分级机分级所面临的技术难点,通过工业试验确定水力旋流器规格和参数。结果表明:Ⅰ段磨矿分级采用FX-710(140 mm)旋流器替代原螺旋分级机,磨矿效果和分级指标明显改善,粗选回收率得到提高,达到了用水力旋流器替代螺旋分级机优化分级效果的目的。     

火电厂脱硫废水软化工艺优化研究

在研究脱硫废水二级软化模式的基础上,通过响应曲面法分析了脱硫废水二级软化过程中Ca(OH)2加药量、PFS加药量和Na2CO3加药量对镁硬和总硬去除效果的单独效应和联合效应。试验结果表明,Ca(OH)2+PFS-Na2CO3模式软化效果优于Ca(OH)2+Na2CO3和Ca(OH)2-Na2CO3模式,响应曲面法优化得到的脱硫废水二级软化最优工艺条件为:Ca(OH)2、PFS和Na2CO3加药量分别为30.0、4.53和23.99g/L,出水总硬小于2.0mmol/L,相对于优化前,吨水除硬药剂成本下降了约3.0元。试验验证结果表明该优化操作模式行之有效。     

煤泥水治理方法的试验研究

分析了煤泥水的性质及难处理的原因，研究了电石渣和CaCl2对煤泥水的混凝效果，并采用正交试验确定了电石渣－PAM混凝法处理煤泥水的最佳工艺条件及实际应用条件。     

水力旋流器生产能力的计算方法

生产能力是水力旋流器技术性能的重要指标、选择设备的基本依据和工艺控制的关键参数。影响水力旋流器生产能力的因素很多,有结构方面:旋流器直径、给矿口直径和排出口直径等;操作方面:给矿压力、给矿浓度和给矿粒度组成等。为有效的进行水力旋流器生产过程的控制和准确的进行水力旋流器的选择及计算,近年来在文献上出现     

快速确定水力旋流器分离粒度的方法

在选矿厂,快速确定水力旋流器的分离粒度是必要的。本文采用直径为10cm的水力旋流器,对白砂物料进行了分级试验,研究了物料的沉砂含量和校正分离粒度d_(50)之间的相互关系。试验中,对于旋流器的沉砂口直径、溢流管直径、给料的固体含量和溢流管长度在较大范围内进行了研究,并导出了一个简单可靠的沉砂固体含量和d_(50)之间的关系式,预测数据和试验结果十分吻合。     

国产FX840水力旋流器在乌山铜钼矿的应用

针对乌山铜钼矿 SABC 工艺流程中原水力旋流器无法适应选厂长期稳定生产的现状,在考察入料性质的前提下,替换为国产 FX840 水力旋流器。为达到运行指标,先后提出 3 种配置方案,并通过试验确定了合适的 FX840 水力旋流器结构参数。工业应用表明,FX840 水力旋流器运行稳定,分级效果良好,质效率高达 55.47%,对细粒级的回收效果明显,入浮质量分数也适合浮选作业要求,各项指标较原使用的旋流器均有所提升。     

基于BP神经网络的水力旋流器建模仿真研究

通过对某一固定的水力旋流器自身工艺的研究,确定水力旋流器的输入与输出。分2种情况对有相互影响的输入参数分别建立BP神经网络的模型和利用Matlab工具箱中的BP神经网络建立水力旋流器的三层神经网络模型。通过对收集的该设备的实例数据进行仿真训练,结果表明不仅是旋流器本身参数,调浆槽的液位等也会对旋流器效率产生影响。