亚锡硅酸盐硫化挥发动力学研究

本研究利用差重分析法考察了在惰性氩气氛下,FeS作硫化剂时亚锡硅酸盐硫化挥发过程的动力学。研究结果表明,挥发过程速率符合Usno=KNsno,其中K值随温度升高而升高,反应级数和对应的活化能值分别为n=1.95～2.27,E=195.95kJ/mol(不加CaO时)和n=1.02～1.45,E=86.07kJ/mol(添加CaO时)。活化能值表明,不加CaO时挥发(过程表现为化学反应步骤所控制,加入相当量的CaO后过程则转化为扩散步骤所控制。     

亚锡硅酸盐的硫化挥发研究

主要考察了 Ar 气和 CO—CO_2混合气氛中温度、硫量、CaO 和氧势的影响。结果表明:升高温度和加入 CaO 都能明显地加大挥发反应速度;而加 FeS 量以保持 S/Sn 在1.1左右为佳;在 CO—CO_2气氛中存在最适宜的氧势,它随 SnO 活度增加而增加。最后,对实验结果进行数学处理,得出了硫化挥发反应的级数、速度常数和活化能等。     

Ti—10V—2Fe—3Al合金的热变形行为

本文测试了Ti-10V-2Fe-3Al合金在700～950℃温度范围内,5×10~(-3)s~(-1)～10s~(-1)七个应变速率下的真应力-应变(σε)曲线,分析了变形组织,并对β区动态再结晶的形核机制进行了探讨。结果表明,在β区850～950℃下,应变速率ε=1s~(-1)～10s~(-1)范围内变形时,动态回复是主要软化机制,经计算得:应力指数n=4.1,激活能Q=195kJ/mol;当 ε≤10~(-1)s~(-1)时,有动态回复和动态再结晶两种软化机制,此时n=3.9,Q=157kJ/mol。α+β区变形时,有动态回复和动态再结晶两种软化机制。     

钛(Ⅳ)-XO-CTMAB显色体系的分光光度法研究

本文对Ti(Ⅳ)-XO-CTMAB 显色体系的研究结果表明:在 pH4～5时,显色体系的表观摩尔吸光系数ε_(485)=2.04×10~4 1·mol~(-1)·Cm~(-1)线性范围0～12微克/25毫升,络合比为 Ti(Ⅳ)∶XO∶CTMAB=1∶1∶3,表观稳定常数 K_稳=3.01×10~(10),并成功地应用于样品分析。     

InSb-NiSb共晶复合材料的生长带组织与纤维间距

通过试验观察了掺碲6×10~(16)cm~3与不掺碲的InSb-NiSb共晶复合材料在温度梯度G=125±5℃/cm和不同凝固速度(R=0.041～1.0mm/min)的显微组织。结果表明锭棒中间的大部分区域没有出现单相和稀疏二相生长带缺陷组织(机动下降速度很慢时例外)。经过测定,NiSb纤维间距(λ)和单向凝固速度(R)的关系符合Tiller-Jackson的关系式,即: G=125±5℃/cm,未掺碲的共晶:λ~2R=0.76×10~(-10)cm~3/s; G=125±5℃/cm,掺碲6×10~(16)/cm~3共晶:λ~2R=0.99×10~(-10)cm~3/s。 它们比G=35℃/cm,未掺碲共晶的λ~2R=1.56×10~(-10)cm~3/s小。     

铅锑复杂硫化矿中锑的挥发动力学

通过测定锑的挥发率 ,研究了铅锑复杂硫化矿在空气—水蒸气混合气氛中锑的挥发动力学。扫描电子显微镜 (SEM )结果显示 ,铅锑复杂硫化矿颗粒存在着一个明显的反应界面。实验数据与界面化学反应和固体产物层内扩散共同控制数学模型相吻合。反应表观活化能和内扩散表观活化能分别为 117 0 8kJ/mol和 5 6 73kJ/mol。当温度升高、床层厚度增加及水蒸气流量增加时 ,锑的挥发率相应在增加。     

铝合金上沉积氧化铝涂层

三菱电气公司工业开发研究室的研究人员,使用功率为70W的CO_2激光器,在30cm×30cm的铝合金(17Si-5Cu-0.5Mg-Al)衬底上,成功的在真空中沉积氧化铝涂层。沉积是在真空度为1.33×10~(-2)～6.65×10~(-2)Pa的真空系统中进行的。 CO_2激光器照射在旋转着的氧化铝上,30分钟左右的时间就生成10微米厚的涂层。当衬底的温度超过250℃时,制出了具有足够粘结强度的涂层。这种涂层的特点是非常耐磨,并适用于各种滑动零部件。     

复吹转炉底吹不同气体时钢中氮的行为及吸氮动力学模拟研究

在感应炉上进行的底吹CO_2、N_2、CO_2+N_2的复吹模拟实验研究表明,熔池中氮的行为受底吹气体性质、脱碳速度和钢液氧化性的影响;钢液吸氮的动力学规律,随底吹气体的性质不同而有差别,底吹单一CO_2或N_2时,分别为二级反应和一级反应,并求得二级反应的速度常数和氮在钢液中的传质系数分别为K_(-1)=0.044(Wt%)~(-1)·cm·s~(-1),K_d=0.0308cm·s~(-1),底吹CO_2+N_2混合气体时,近似表观二级反应,其表观速度常数K_2=0.0406(Wt％)~(-1)cm·s~(-1)。     

锇(Ⅷ)-N-(8-喹啉基)-N’-苯甲酰基硫脲(QBTU)络合物吸附波的1.5次微分极谱研究

于0.025mol/LNaOH溶液中,Os(Ⅷ)-QBTU体系产生—明晰的极谱波,其1.5次微分峰电流与浓度在1.0×10~(-7)～4.0×10~(-5)mol/L范围内呈线性关系。研究了极谱电流的性质、反应机理及电极过程等后确认:络合物的组成为[OsO_4(OH)_2·QBTU]·Na_2并吸附于滴汞电极表面,配体QBTU在不离解出的情况下发生电还原,获得络合物吸附波,电极过程不可逆,[OsO_4(OH)_2·QBTU]~(2-)离子的条件稳定常数8.5×10~5。     

硫化物熔炼中炉渣成分对铜损失的影响

1912年俄国冶金学家符·阿·瓦纽科夫(V·A·Vanyukov)公布了关于炉渣成分对冰铜中的铜在硅酸铁渣中损失的影响的综合调查结果.再次对瓦纽科夫数据进行研究的结果表明,在很宽的成分范围内(CaO 0～48%、MgO 0～48%和Al_2O_30～30%).炉渣特性可由下面的碱度指数来表示: Bs=((FeO)+0.25(CaO)-0.3(MgO))/((SiO_2)+0.4(Al_2O_3)) 这些渣中的铜损失为:L(s/m)=[(Cu)%/Cu%]×100=1.34Bs式中(FeO)(CaO)-炉渣成分。wt.%L(s/m)—铜在炉渣和冰铜之间的分配系数.%     

A Study on the Standard Free Energy of Formation of LaNi_5 and CeNi_5

The temperature dependence of standard free energy of formation of LaNi_5,CeNi_5 has been de-termined by galvanic—cell technique using 0.95LaF_3·0.05CaF_2 polycrystalline solid electrolyte.The cellused can be expressed as:Mo|La,LaF_3|0.95LaF_3·0.05CaF2|LaNi_5,Ni,LaF_3|Mo(903～1173K)Mo|La|0.95LaF_3·0.05CaF_2|LaNi_5,Ni|Mo(903～1173K)Mo|Ce,CeF_3|0.95LaF_3·0.05CaF_2|CeNi_5,Ni,CeF_3|Mo(873～1023K)The experimental results are as follows:△G_(f,LaNi_5)~0=-152590+13.143T±150 J/mol(903～1173K)△G_(f,CeNi_5)~0=-157600+25.514T±150 J/mol(873～1023K)     

化学选矿除去高品位包头稀土精矿中的钙(一)

对含CaO5.82％与8.83％两种精矿进行了盐酸化学选矿(即盐酸浸出)除钙的试验。对含CaO5.82％的精矿而言,用2NHCl,液:固=4.5:1,90℃下搅拌三小时,化选矿(所得固体产物)中CaO降低到0.21～0.22％,稀土损失1.9～2.5％。对CaO8.83％的精矿来说,用1.5NHCl,液:固=10:1,化选矿中CaO可降至0.21～0.24％,稀土损失1.4～1.8％。计算了化学选矿条件下稀土氟化物与氟化钙的溶度积,各为10~(-6)～10~(-7)与10~(-3)～10~(-5)。探讨了化学选矿时滤液PH与除钙效果、稀土损失的关系。定性地讨论了化学选矿的机理。     

高碱度渣精炼对轴承钢夹杂物的影响

对国内外几家特钢厂生产的GCr15轴承钢中夹杂物进行了试验分析 ,结果表明 ,在炉渣碱度较高 (CaO SiO2 =3～ 4 5 )的精炼条件下 ,低氧含量 (≤ 7× 10 - 6 )的轴承钢中夹杂物主要为 :含Cr、Fe的复合MnS夹杂 ,TiN型夹杂 ,具有不同MgO含量的镁铝尖晶石 (MgO·Al2 O3)夹杂 ;未发现单独存在的铝酸钙型 (CaO·Al2 O3)球状夹杂物。随渣碱度提高和钢中氧含量降低 ,镁铝尖晶石夹杂物中的MgO含量增加 ;当渣系碱度CaO SiO2 达 4 5时 ,镁铝尖晶石夹杂物中含有CaO。     

Thermodynamics and Phase Equilibria for Ce,Y in the Presence of O,S in Ni-base Solutions

The deoxidation,desulfuration,deoxysulfuration constants and the standard Gibbs energies(inJ mol~(-1))of formation of the following rare earth compounds as the equilibrium phases in Ni-base solutionsare given:Ce_2O_3:lgK=-(6.0729×10~4/T)+16.50 △G~0=-1.162460×10~6+315.84TCe_2O_2S:lgK=-(5.1450×10~4/T)+12.46 △G~0=-9.84850×10~5+238.50TCe_2S_3:lgK=-(7.2232×10~4/T)+27.98 △G~0=-1.382600×10~6+535.55TY_2O_3:lgK=-(4.2572×10~4/T)+7.74 △G~0=-8.14920×10~5+148.16TY_2O_2S:lgK=-(3.3146×10~4/T)+3.85 △G~0=-6.34460×10~5+73.72TY_2S_3:lgK=-(1.22487×10~5/T)+55.78 △G~0=-2.344630×10~0+1067.76TInteraction coefficients between Ce.Y and O are also given:e_o~(?)=-(3.33451×10~5/T)+149.7 e_O~(?)=-(1.63437×10~5/T)+71.8The phase equilibria for Ni-Ce-S-O and Ni-Y-S-O solutions at 1600℃ provide the basis for pre-dicting the sequence and type of Ce and Y equilibrium phases formed in Ni-base solutions.The formulascontrolling the morphology of inclusion formed in liquid Ni by Ce or Y addition are also given.     

FeS热分解动力学的热分析

FeS诱发含硫油品自燃的事故受到了业界的日益关注.通过在不同升温速率(2,5,8,10,15℃/min)下的热分析实验,应用模型和非模型拟合研究了FeS的热分解动力学机理,结果表明:FeS受热氧化是FeS与氧气物理吸附、化学吸附和化学反应过程,对FeS的模型拟合结果不稳定,可靠性较差;采用等转化率法得到FeS热分解的表观活化能E=(135.81±8.27)kJ/mol;通过Satava-Sestak方程确定了FeS的受热分解符合成核和生长模型函数A2:g(α)=[-ln(1-α)]1/2,其表观活化能E=148.43 kJ/mol,表观指前因子A=3.82×109K/s.     

参考资料

(1)锅炉钢板:时效冲击值(公斤·米/厘米~2), 日本6～9;比利时7～10;奥地利7～10。(2)造船钢板:-40℃低温冲击值(公斤·米/厘米~2), 美国4.8～6.2。(3)冷轧汽车深冲板:冲废率(％), 西德<1;美国、日本2～4;苏联5～9。(4)热轧变压器硅钢片:P_(10)铁损(瓦/公斤), 西德0.75～0.8;美、苏、英、日0.9～1。     

MgF_2—CaF_2—BaF_2—LiF系融盐密度和电导率的测定

测定了MgF_2—caF_2—BaF_2—LiF系融盐的密度和电导率。经回归得到920℃下分子比（MgF_2/CaF_2）为1.25时密度与电导率的回归方程如下:密度d=2.7196+1.192×10~(-2)X_1-3.1×10~(-4)(X_1)~2-2.192×10~(-2)X_2+4.69×10~(-4)(X_2)~2;电导率K=1.5387-2.667×10~(-2)X_1+8.3×10~(-5)(X_1)~2+0.1419X_2-1.854×10~(-3)(X_2)~2（式中X_1、X_2表示BaF_2、LiF质量百分含量。）给出了密度。电导率随温度及成份的变化曲线和等值图。 该体系融盐可以作为液态铝阴极电解氧化镁制取铝镁合金时的电解质。     

用3.5-diCIDMPAP灵敏的萃取光度法测定镱

研究了用2-(3.5-二氯-2-吡啶偶氮)-5-二甲胺基酚(diCIDMPAP)作试剂萃取光度法测定Yb(Ⅲ)的适宜条件。在pH=10络合物的摩尔吸收系数为1.54×10~5l·mol~(-1)·cm~(-1)(λ_(max)=588nm)。适宜的浓度范围为     

硫化物对5CrNiMnMoVSCa钢等向性能影响的定量研究

硫化物形态(L/B)、大小(L)、数量(N)对5CrNiMnMoVSCa钢的纵向冲击韧性几乎无影响,对横向冲击韧性有很大影响。这种影响的定量关系为:α_(k横)=8.6e~(-2.2×10~(-3)(K-1)I),式中K为横向同纵向硫化物应力集中系数之比K=(1+2·L/B)/(1+2·B/L)I=L(1/N)~2为单位长度上夹杂物的总长度。     

一个比王水强五倍的溶解黄金的溶剂

自古以来,人们都知道王水是溶解黄金最好的溶剂。在本刊1986年第3期杨丙雨的文章中,综述了各种溶剂对金的腐蚀速率,其中王水名列榜首,为129600mdd(毫克·分米~(-2)·日~(-1)),即一块表面积为1平方分米(即100平方厘米) 的黄金投入浓王水中,在室温时1日内能溶解掉129.6克黄金。可是在985年的西德专利(DE 342446A_1)中透露,以Br_2和NaCl(或NaOH、NaBr,NH_4Cl等)组成的试剂,对金有很强的溶解能力,其中由Br_2(v/v)1％-NaCl(w/v)10％(pH=3.4)组成的溶剂,在17℃时溶解黄金的能力达256毫克·厘米~(-2)·小时~(-1),相当于614400mdd,约为浓王水的5倍。