力-位移曲线法测定高温规定延伸强度不确定度评定

通过制备拉伸试验样品并采用力-位移曲线法进行500°C高温拉伸试验,对高温规定塑性延伸强度进行了不确定度评定,对各不确定度分量进行了分析,给出不确定度数值。     

TC4盒形钣金零件气压成形工艺的研究

采用普通工业TC4板料,在MTS高温拉伸试验系统上进行了不同变形条件的恒速拉伸试验,研究材料的高温变形行为.分析了5类通用高温本构关系对该材料真实应力应变曲线的拟合情况.最终,采用经典的Kumar模型建立了TC4的高温本构关系.利用MARC分析TC4机身盒形零件的气压成形过程,依据正交试验原理确定FEA仿真方案,并对成形模具进行了设计.以壁厚标准差为评价指标,采用极差分析法确定各因素对指标的影响程度和最佳工艺参数,并通过气压成形试验获得满足质量要求的零件.     

耦合损伤的22MnB5热变形本构模型

利用Gleeble 3500热力模拟试验机对22MnB5板材进行高温拉伸试验,研究了该材料在变形温度为700、800和900℃以及应变速率为0.01、0.1、1和10 s-1下的高温变形行为.在同一温度下,22MnB5的断裂应变随应变速率增加而呈现增加趋势,温度升高加剧这种趋势.建立了耦合损伤基于位错密度的统一黏塑性本构模型,该模型考虑了高温变形中损伤的演化规律,能够描述了应力-应变曲线后期的陡降段.利用遗传算法确定并优化该本构模型中的材料常数,所得材料常数确定的本构模型能够较好地预测22MnB5高温拉伸变形下的流变应力,并能较好地描述材料损伤演化规律.      

2205双相不锈钢的高温变形行为研究

在Gleeble-1500热模拟试验机上进行热-力模拟试验,得到实验数据并分析试样的热塑性、变形抗力,并利用金相显微镜对其进行金相组织的分析。在950~1 200℃温度区间进行高温拉伸试验,绘制出样品的热塑性曲线与热强度曲线,通过热塑性曲线说明在950~1 200℃范围内具有良好的塑性,通过热强度曲线可以观察到屈服强度随温度的升高而降低;在变形温度为950~1 200℃,应变速率为0.1,1,5和10 s-1时进行高温压缩试验,绘制出真应力-应变曲线和变形抗力曲线,结果显示,变形抗力随应变量的增大而迅速达到最大值,而后趋于平缓,随着温度的升高,变形抗力呈下降的趋势。     

颗粒增强铝基复合材料损伤演化模型研究

颗粒增强铝基复合材料发生塑性变形时,不可避免产生损伤,最终会导致出现宏观断裂。为了研究复合材料损伤演化行为,基于连续损伤力学理论,建立了复合材料热变形过程中的损伤演化模型,把Zener-Hollomon参数当作包含变形温度和应变速率的一个变量引入模型中。利用Lematire提出的弹性模量法进行高温多道次拉伸实验,得到了复合材料不同变形条件下的损伤演化曲线。对损伤演化曲线数据拟合确定了模型参数为A(Z)=2.22769-0.09438ln Z+0.00238ln2Z,对损伤临界值拟合确定了复合材料宏观断裂的判断依据为DC(Z)=0.50915-0.00577ln Z,通过对比当前损伤值与损伤临界值可以判断是否发生宏观断裂。采用高温压缩实验对损伤演化模型进行验证,结果表明该模型可以较好地预测复合材料的宏观断裂现象,为实际生产工艺的制定提供理论依据。     

ICP-OES测定焊丝中磷含量的不确定度

采用电感耦合等离子体发射光谱(ICPOES)的方法测定ER50-6焊丝中的磷元素含量,评定和表述了实验过程中产生的各个不确定度分量,并对引入不确定度的主要来源进行了优化。结果表明,分析曲线线性拟合引入的不确定度,是不确定度的主要来源。通过选择合适的工作溶液浓度梯度,可以降低分析曲线线性拟合引入的不确定度,提高检测结果的准确性。     

数字图像相关方法在A508-3钢J积分测试中的应用

J积分作为评定韧性金属材料结构安全性的基本数据在断裂力学实验中有着大量的应用,但目前对J积分测试中关键数据裂纹增量Δa的测量经常出现随实验力的增加,裂纹发生"负增长"的现象,且对加载过程中转动中心的定位存在偏差,导致修正公式不准确.为提升J积分测试准确性,应用数字图像相关方法对A508-3钢的紧凑拉伸试样在J积分测试实验过程中的全场变形情况进行分析,确定其加载过程中裂纹面转动中心的位置,并利用数字图像相关方法代替柔度法对裂纹增量Δa进行了测量,计算得到了A508-3钢的JR曲线.     

ICP测定矿石中二氧化硅含量的不确定度评定

通过ICP-AES法对铁矿石中二氧化硅含量的不确定度来源进行了分析,对测量过程中的主要不确定度分量进行了合理评定,包括测量重复性、仪器引入的不确定度以及样品称量引入的不确定度、校准曲线引入的不确定度、容量瓶和移液管体积引入的不确定度。在评定过程中发现,校准曲线引入的不确定度对测定结果影响较显著。最后将合成标准不确定度乘以95%置信概率下的扩展因子2获得测量结果的扩展不确定度,并确定了分析结果的置信区间。     

直读光谱仪测量316L不锈钢中钼元素含量的不确定度评定

依据GB/T11170-2008《不锈钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法(常规法)》检测方法和JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》的要求,用ARL4460型直读光谱仪对316L不锈钢中钼元素含量进行不确定度分析,发现分析曲线和样品制备对结果影响比较大。不锈钢中钼元素不确定度评定高了我们实验室检测数据的准确度,同时为其它元素的不确定度评定提供了参考依据。     

Ti75合金的热成形工艺研究

为了确定Ti75合金大规格椭圆形封头热冲压成形工艺参数，采用热模拟试验和高温拉伸试验的单向试样模拟板材热冲压成形工艺状态，通过对流变应力和材料力学性能分析，主要讨论了变形温度、变形速度、变形程度对性能的影响，确定热冲压成形工艺参数为：成形温度850℃、变形速率1s^-1，并由高温变形后的材料的性能曲线，模拟出板材热冲压成形后不同部位的性能状态，通过对变形后金相组织分析，可看出该工艺条件对板材成形性能有利。     

拉伸试验机抗拉强度测量结果不确定度的评定

重点论述拉伸试验机抗拉强度测量结果不确定度的来源，并对拉伸试验机抗拉强度测量结果的不确定度进行分析与计算。     

X射线荧光光谱法测定萤石中CaF_2含量不确定度的评定

采用X射线荧光光谱法测定萤石中CaF2含量,分析了分析结果不确定度产生的原因,并建立了数学模型。对测量重复性、标准物质、校准曲线回归、检测条件、试样称量和熔剂中杂质引起的不确定度分量进行评定,计算了合成标准不确定度和扩展不确定度,并给出萤石中CaF2含量测定结果的报告。评定结果表明,校准曲线回归引起的不确定度对总不确定度影响最大。所以,在测定中应特别注意校准曲线的校正和绘制校准曲线所用标准样品的选择。     

X-射线荧光光谱法测定石灰石中CaO含量不确定度的评定

采用X射线荧光光谱法测定石灰石中CaO含量,分析了分析结果不确定度产生的原因,并建立相应数学模型.对测量重复性、标准物质、校准曲线回归、检测条件、试样称量和熔剂中杂质引起的不确定度分量进行评定,计算了合成标准不确定度和扩展不确定度,并给出石灰石中氧化钙含量测定结果的报告.评定结果表明,校准曲线回归引起的不确定度对总不确...     

火花源原子发射光谱法测定铸铁中碳的不确定度评定

对火花源原子发射光谱法测定铸铁中碳含量的不确定度产生原因进行了分析,根据最小二乘法原理拟合工作曲线,确定了二元线性回归拟合引入的标准不确定度,并对一个铸铁样品中碳含量测定结果的不确定度进行了评定。     

氮对节镍奥氏体不锈钢高温变形的影响

通过热，力模拟实验机。进行氮含量不同的两种铸坯试样高温拉伸试验。绘制两种试样在不同温度下热变形的应力应变曲线、热变形屈服应力和峰值应力与变形温度的关系曲线、断面收缩率与变形温度的关系曲线；制备金相试样，观察热变形区域的组织变化。试验结果表明：氮含量高的试样容易发生动态回复，当温度高于1200℃，在较小的变形量下就可以通过动态回复使材料软化,降低晶界应力集中,从而获得很好的高温塑性，以便于材料热变形；而氮含量低的试样不容易发生动态回复,当温度高于1050℃,在足够的变形量下才能发生动态再结晶，降低晶界的应力集中。在拉伸试验中表现出相对较差的高温塑性。同时,氮含量高的试样奥氏体晶粒尺寸细小,而氮含量低的试样奥氏体晶粒尺寸较大。     

电感耦合等离子体原子发射光谱法测定钢中锑含量的不确定度评定

在已知样品成分均匀的前提下,采用电感耦合等离子体原子发射光谱法(ICP-AES),使用标准曲线测定钢铁内控样品中锑含量,并对影响锑含量的不确定度的因素进行分析,确定了影响结果不确定度分量,计算出合成标准不确定度。评定结果表明,样品测量重复性引入的不确定度影响最大,增加测量次数可以有效降低测量重复性的不确定度分量。     

工艺参数对铝合金微槽道挤压成形的影响

将热处理后的1050铝合金拉伸试样进行等温拉伸试验,获得真实应力-应变曲线,使用Deform-3D软件模拟1050铝合金微槽道的挤压成形过程。分析挤压速度、摩擦因数以及槽道宽高比这些关键工艺参数对材料等效应力-应变曲线分布的影响。结果表明,随着挤压速度和摩擦因数的增大,材料等效应力和应变均变大,变形不均匀性增大;随着槽道宽高比的变大,材料的等效应力和应变整体呈现上升趋势,微槽道板筋处出现了明显的应力集中现象,变形不均匀。根据模拟结果,选取最优参数进行1050铝合金微槽道挤压成形模拟试验,结果显示材料的流动均匀性更好,成形过程更加稳定,所得零件表面精度显著提高。     

4-氨基安替比林分光光度法测定水中挥发酚的不确定度评定

用4-氨基安替比林分光光度法测定水中挥发酚含量并对测定结果的不确定度进行评定。通过对测定过程中的各种不确定度分析,得到了测定结果的不确定度主要由测量的重复性、工作曲线和标准溶液引入的不确定度组成,其他方面引入的不确定度较小,在实际评定中可以忽略。最后给出了扩展不确定度。     

GH500合金热塑性变形研究

针对ＧＨ５００合金合金化程度高，工艺塑性低，热加工困难的特点，研究了热力学因素（变形温度，变形程度，变形速度）对合金工艺塑性，变形机理及组织影响，通过热模拟试验和高温拉伸变形试验等方法建立了合金的塑性图及金属流动压力曲线。采用金相法建立了合金的再结晶图。根据热力学因素对合金塑性，变形机理及组织等方面影响规律，确定了该合金的最高加热温度为１１５０－１１８０℃，终加工温度≥１０５０℃，最小及最大变形程     

化学分析中非线性曲线拟合结果的不确定度评定

为了评定非线性曲线拟合结果的不确定度,采用乘幂法将非线性曲线化为线性曲线,借助计算线性曲线拟合结果不确定度的一般公式来计算非线性曲线拟合结果的不确定度。评定过程及结果表明,此法简便易行,适用于2次及以上的高次曲线,可作为评定非线性曲线拟合结果不确定度的一般方法。