30Mn2V非调质钢晶粒超细化研究

利用Gleeble-2000热模拟试验机，研究了形变工艺参数对30Mn2V钢铁素体晶粒尺寸的影响。结果表明，在700℃低温、60%-80%变形、0.5℃/s冷却速度时，可以得到超细晶粒铁素体。     

9Mn2V模具钢

<正>9Mn2V是冷作模具钢(GB/T 1299—1985),有较好综合机械性能的低合金工具钢,是合金工具钢中惟一不含Ni、Cr元素的经济型钢种。我国已应用多年,有丰富的使用经验。有较高的硬度和耐磨性,淬透性也较好,淬火时变形小。钢中含有一定量的钒,细化了晶粒,减小了钢的过热敏感性。同时碳化物较细小和分布均匀。适于制作小型冷作模具,特别适用制作各种要求变形小、耐磨性高的精密量具(如样板、块规、量规等)。     

温形变工艺对30Mn2V非调质钢显微组织的影响

研究了30Mn2V钢在700-800℃范围内平面应变压缩变形时组织的变化规律。结果表明，在合适的温形变工艺条件下，可诱导铁素体析出，显著细化铁素体晶粒，得到带状分布的铁素体和珠光体。     

9Mn2V钢冲模开裂分析

9Mn2V钢锻造后经840℃淬火,180℃回火,磨削后,用磁粉探伤机进行探测时,发现两加工面均有磁痕聚集。其形貌见图1(A),图2(B)。裂纹方向大都与磨削方向垂直。图1(A)磁痕淡、细、有分叉状、直线状,有的呈变形网状,数量较多。图2(B)磁痕浓、粗,大部分直线状,且裂痕均从圆孔处开裂,数量少一些。从侧面看,裂纹最深达8mm。     

30Mn2钢焊接裂纹的研究

通过对30Mn2钢焊接时产生的裂纹进行全面的检验及分析,结果表明材质的微量元素控制不当、显微魏氏组织及夹杂物的存在都是造成裂纹的主要因素。如何提高钢的热敏温度是防止焊接裂纹的重要考虑因素。     

9Mn2V钢的调质球化

９Ｍｎ２Ｖ钢的调质球化云南第二机床厂（昆明６５０２２１）李望其昆明理工大学麦克元１前言９Ｍｎ２Ｖ钢是利用我国富产资源开发的一种不含铬的低合金工具钢。除用以代替含铬工具钢制做冷冲压模具外，也广泛用于机械零件，诸如磨床主轴、镶钢导轨、淬硬丝杆等。良好的球...     

30Mn27Al4V无磁钢的热变形规律

采用MMS-300热/力模拟实验机,研究30Mn27Al4V无磁钢在变形温度900℃～1150℃、应变速率0.1s-1～10s-1条件下的热变形规律。结果表明,在热变形过程中,当变形温度为1000℃～1150℃、应变速率为0.1s-1～10s-1条件下,实验用钢均发生明显的动态再结晶。确定变形激活能为503.7kJ/mol以及Z参数,得到了30Mn27Al4V无磁钢的高温流变应力本构方程。根据实验数据回归,建立了该钢的高温塑性变形抗力数学模型。     

非调质钢30Mn2SiV再结晶规律研究

研究了某厂开发的非调质钢30Mn2SiV的再结晶行为 ,指出该钢中由于加入了微量元素V ,原始奥氏体晶粒随加热温度变化和缓 ,粗化温度在1200℃以上 ;这种钢发生动态再结晶的临界变形量较大 ;部分静态再结晶区较大 ,从而为轧制工艺和轧后余热处理工艺参数的确定提供了理论基础。     

30Mn5结构钢

正30Mn5是德国的优质结构钢,材料号1. 1165。含碳量比低碳钢高,属于中低含碳量。因为含碳量比较低,韧性较好,但是表面耐磨性不够,所以需要表面强化处理,比如渗碳、渗氮等。表面强化处理前一般作调质处理,以便获得较好的综合机械性能。调质后具有高的强度、韧性及耐磨性,静强度及疲劳强度良好。主要用于小截面的重要紧固件、车架纵梁、变速箱齿轮、轴、冷镦螺栓,还可制造较大截面的调质件及矿山机械中,中心强度要求较高的渗碳件,如起重机后车轴和轴颈等。对应各国牌号:我国的30Mn2;日本的SMn433(SMn1);美国的1330;英国的150M28。     

夹杂物对油井管钢氢致开裂腐蚀的影响

对油井管钢进行了pH 2.0溶液浸泡的氢致开裂(HIC)试验。考察了油井管钢的抗HIC性能,分析了不同种类夹杂物对钢板HIC性能的影响。结果表明,在强酸性腐蚀环境中,夹杂物越多,钢对HIC越敏感。诱发油井管钢氢致开裂的夹杂物主要为MnS夹杂物、Al2O3夹杂物和硅铝酸盐复合夹杂物,其中长条状MnS夹杂物危害最大。夹杂物诱发裂纹的初期形貌为夹杂周围出现空洞,空洞的扩展成为氢致裂纹。     

油井管中频感应加热热处理生产线的设计

详细介绍了油井管中频感应加热热处理生产线的工艺流程、设备与实施方案,以及对30Mn2油管进行中频感应加热热处理(淬火+回火)的应用。实践证明:该热处理生产线加热速度快、加热温度易控制、效率高,设备投资少、成本低、维护量小,劳动条件好、无环境污染;经热处理后的30Mn2油管表面质量好、变形小、钢级达到P110、力学性能满足APISpec5CT—2007标准要求。     

非调质钢N80级油井管的研制与开发

研究了微合金化非调质钢N80级Φ139.70mm×7.72mm油井管的成分和制管工艺,以及其化学成分和组织对力学性能的影响;评价了用非调质钢生产N80油井管的性能稳定性。     

L80-9Cr耐腐蚀油井管用钢基础特性研究

通过分析研究L80-9Cr耐蚀油井管用钢08Cr9MoVRE的基础特性检验结果,得出室温条件下轧制实验钢强度较高而塑性较差,金相显微组织为板条马氏体,轧制结束后需要及时回火;采用980℃淬火,720-780℃回火的热处理工艺后,试验钢各项性能指标满足L80-9Cr钢的技术要求。高温拉伸性能检测结果表明,试验钢加热到1225~1250℃时,变形抗力较低,延展性能较好,有利于穿孔变形;耐腐蚀性能检测结果显示,在同一腐蚀条件下试验钢08Cr9MoVRE平均腐蚀速率是普碳钢平均腐蚀速率的1/10。     

J55钢级焊接油井管在线控冷工艺的研究

针对一种J55钢级焊接油井管的生产工艺新流程,在搭建的冷却工艺试验平台上研究了冷却速率、加热速率和喷淋方式对钢管微观组织和机械性能的影响。结果表明:热张力减径工序后采用加速冷却,有利于钢管机械性能的提高;提高焊管热张力减径前的再加热速率,有利于钢管机械性能的提高;切圆喷淋的冷却方式能大大提高钢管的冷却均匀性。     

油井管国产化的现状及其进一步国产化的建议

阐述了油井管国产化方面取得的重大进展、现状与最新动态 ,指出了存在的突出问题。提出了进一步推进油井管国产化应处理好的几个关系及建议。     

非调质N80(F-N80)油井管的开发

对42MnMo7油井管失效形式进行了分析,提出了非调质钢(F-N80)成分的设计方案。通过工业试验,找出了F-N80的成分范围及轧制方案。     

外端加厚油管喷雾正火技术

探讨了外端加厚油管的喷雾正火装置和工艺,提出高温快冷,低温缓冷的工艺措施,取得了工作力学性能合格小的结果。     

油井管调质处理时的表面氧化皮成因及其影响

分析了油井管调质处理时表面氧化皮的产生因素及其脱落情况。N80Q等高钢级油井管调质处理时,若燃烧气氛、加热温度、加热时间和钢的化学成分相对稳定,则管体表面氧化皮的残余量主要受热处理前管体表面粗糙度的影响,而受燃烧气氛的影响较弱。制管厂在轧管时应尽可能提高管体表面的光洁度,表面粗糙度Ra应在3.2以下;钢管如果露天存放,应进行防腐处理,以延缓其表面腐蚀;管体表面的氧化皮残余量应尽可能少,以保证油井管防腐层的附着力。     

浅谈我国微合金非调质油井管的发展

简述了微合金非调质钢的发展过程,介绍了我国微合金非调质油井管的研究成果,指出了用于生产N80级油井管的微合金非调质钢的化学成分控制范围和通过控轧控冷工艺应获得的管材金相组织。