主汽门行程开关的改进

主汽门行程开关(附图)是大、中型汽轮发电机组保护发讯部件之一。当汽轮机主汽门关闭时,主汽门行程开关电接点接通保护回路,便连跳发电机开关,防止汽轮机在无蒸汽下继续高速运转,保证机组的安全。主汽门行程开关一旦损坏,会引起误跳发电机开关,使机组突然甩去负荷,可能造成机组的严重超速。     

低压主汽门操纵座活塞杆漏油分析及改造

安庆皖江发电有限公司320MW机组配套的给水泵汽轮机ND（G）83／83／07型汽轮机低压主汽门操纵座活塞杆处易发生漏油,造成小机油箱油位持续下降,并且低压主汽门操纵座位于小机低压主汽门下部,下方疏汽管道较多,在发生漏油较大的情况下易造成火灾,威胁到机组安全运行。     

50MW抽汽式汽轮机主汽门故障分析及改进措施

上海汽轮机厂生产的12MW、25MW、50MW凝汽式汽轮机是单抽或双抽凝汽式汽轮机以及抽汽背压式汽轮机,至今已有上百台投入运行。这些汽轮机的主汽门通常采用相同形式的结构。在实际运行中曾发生主汽门卡涩;机组启动时操作主汽门速度稍快一点,主汽门便不能开启;或在正常运行中发生主汽门自行关闭而停机的故障,影响机组安全运行。本文主要分析产生这种故障的原因,并介绍具体改进措施,供电厂改进参考。     

MEH-ⅢA控制逻辑的改进与完善

马鞍山第二发电厂300MW汽轮机配套的汽动给水泵为上海汽轮机厂生产的ND83／83／07—7型6MW变速凝汽式汽轮机，该汽轮机采用两路进汽，在正常工作时，由主汽轮机的四级抽汽通过低压主汽门（LPSV）和低压调节汽阀（LPGV）供汽，当主机负荷下降，供汽参数不足时锅炉出口新蒸汽将自动投入，通过高压主汽门（HPSV）及高压调节汽阀（HPGV）供汽。MEH-ⅢA控制系统的主要任务是通过控制汽轮机转速来控制锅炉的给水流量，以及小机ETS保护功能。它由控制机柜，人机接口，液压机构等部件组成，MEH-ⅢA控制系统见图1。     

350 MW机组主汽门活动试验对机组运行的影响

现有全周进汽的大型汽轮机组一般都设有高压主汽门(MSV)、中压主汽门(RSV)活动试验的功能,主汽门活动试验期间会对机组运行产生一定的影响,本文通过试验数据说明选择适当的运行工况完成试验可明显减少对机组运行的影响。     

汽轮机主汽门自行关闭的故障分析及处理

国产125MW超高压中间再热凝汽式汽轮机,至今已有73台在电网中投运发电。运行实践表明,汽轮机主汽门的关闭速度快、工作可靠,一般能够满足汽轮机长期稳定运行的要求。但仍有不少机组,在额定参数、额定负荷运行中经常发生主汽门行程自行关小或完全关闭的现象,影响机组正常运行,威胁机组的安全。本文对125MW汽轮机在运行中主汽门自行关闭的故障,根据设计要求,通过对提升力的验算,分析产生故障的原因,并提出具体     

300MW汽轮机低压转子次末级叶片断裂原因分析

为了防止300MW汽轮机低压转子次末级叶片断裂可能给机组安全运行带来的风险．确保机组安全、经济运行，对吴泾热电厂2台300MW机组低压转子次末级叶片断裂原因进行分析，并针对存在的问题，制订了相应的改进措施。     

鸭河口电厂中压主汽门故障关闭分析及处理

针对近年来鸭河口电厂汽轮机中压抗燃油调节系统多次发生中压主汽门故障关闭，导致机组跳闸或甩负荷，影响中压主汽门全行程试验的正常进行，威胁机组安全运行的问题，通过分析中压主汽门故障现象、故障过程中系统安全油压的变化及原因、安全油压波动对中压主汽门板阀位置的影响、中压主汽门全行程试验程序及两侧中压主汽门进油阻力差异，发现全行程试验时电磁阀动作顺序错误，指出中压主汽门开启瞬间导致安全油压突降、井引起板阀移位是故障发生的根本原因。经改变电磁阀动作顺序、减小中压主汽门进油量和增强系统油压调节能力，解决了中压主汽门故障关闭的问题。     

汽轻机卧式主汽门泄漏与处理

150MW超高压汽轮机卧式布置主汽门不能关闭严密,机组启动时汽轮机进冷水冷汽,造成启动困难;机组停运后,锅炉侧蒸汽进入汽缸,使汽缸壁温度不均,造成汽轮机大轴偏心增加,因此主汽门泄漏成为机组的安全隐患.为找出汽轮机主汽门泄漏的原因,我们对主汽门及其预启阀受力情况进行了研究,提出解决主汽门泄漏处理方案,这对解决同类卧式布置...     

高压主汽门关闭不到位的原因与处理

某电厂1号机组采用上海汽轮机有限公司引进美国西屋公司技术生产的超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机,型号为N600-24.2/566/566。汽轮机的控制系统采用OVATION公司的电液调速系统。机组设置12个油动机,分别控制2个高压主汽门、4个高压调速汽门、2个中压主汽门和4个中压调速汽门。     

高压主汽门关闭不到位的原因分析与处理

1引言 某电厂1号机组是上海汽轮机有限公司引进美国西屋公司技术生产的超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机,型号为N600—24．2／566／566。汽轮机的控制系统采用OVA—TION公司电液调速系统,机组设置12个油动机,分别控制2个高压主汽门,4个高压调速汽门,2个中压主汽门,4个中压调速汽门。     

韶关发电厂200MW机组汽轮机低压缸负胀差大的原因及对策

韶关发电厂２００ＭＷ机组汽轮机低压缸负胀差大的原因及对策韶关发电厂黄志强，黄建华１概述韶关发电厂二台２００ＭＷ机组汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的Ｎ－２００－１３０－５３５／５３５型超高压、一次中间再热、凝汽式、单轴、三缸、三排汽汽轮机，分别投产于１９８...     

国产300MW汽轮机改进型调节系统

上海汽轮机厂制造的改进型国产300MW汽轮机在热力性能、本体结构和系统等方面在原300MW汽轮机基础上做了不少改进,为了解决机组甩负荷动态性能并为电站自动化创造条件,对调节系统做了重大改进,它吸取国外同类型机组的经验,设计成具有主汽门启动的新型液压调节系统,在石洞口电厂、邹县电厂、望亭电厂的机组上首批采用,并一次投运成功。一、调节系统工作原理与功能改进后的调节系统是采用主汽门启动,也可以调门启动。用主汽门启动可实现汽轮机全周进汽,在启动过程中使汽缸和转子受热均匀,有利于减少热应     

300 MW汽轮机主汽门延迟关闭原因分析及对策

300 MW机组高中压主汽门是汽轮机保护系统的主要部套,汽轮机所有停机保护均是通过主汽门和调节汽门的关闭来实现,如果调节阀拒关或不严密,最终依靠关闭主汽门可防止汽轮机超速,保证机组的安全运行.     

验证汽轮机低压缸通流部分改造效益的试验研究

首台２００ＭＷ汽轮机低压缸通流部分改造在白马发电厂２１号机组上实施成功。热工研究采用目前国际上最高精度等级的ＡＳＭＥ ＰＴＣ６汽轮机性能试验规程对其改造前、后的热力性能进行验证试验。试验结果表明改造后机组热耗率降低,低压缸效率提高。同时还由此探讨了两种验证试验方法（ＡＳＭＥ ＰＴＣ６和ＡＳＭＥ ＰＴＣ６．１规程）的特点和适用条件。对某一制造三的首台葆第二台低压缸改造的试点机组宜采用前者进行验证,而     

主汽门突然关闭的原因分析及处理对策

桂林虹源发电有限责任公司2台135 MW机组于2000年10月投入运行，该机组DEH由上海汽轮机厂提供，采用FOXBORO公司智能自动化仪表系列构成的凝汽式汽轮机数字电液调节控制系统，可由操作员站通过CRT各画面控制汽轮机冲转、升速、阀切换、并网、带负荷，具有两种互为跟踪的控制方式，即自动和手动，并可相互切换。 该系统自投用以来，1号机组出现了在运行中两个主汽门突然自动关闭，导致甩负荷的事件，当时1号机带90 MW负荷，各项参数都正常。主汽门TV1和TV2突然关闭，负荷迅速降至0，由于运行人员处理不及时，导致继电保护动作，…     

低压缸零出力改造机组汽轮机及其调节系统参数实测建模

为提高机组供热能力和运行灵活性,火电机组低压缸零出力技术改造在北方地区得到推广.根据低压缸零出力改造机组涉网特性,针对机组低压缸零出力工况开展了汽轮机及其调节系统参数实测建模;并通过与纯凝工况模型、参数进行对比分析,认为机组以低压缸零出力工况运行时,电力系统仿真计算若沿用原有基于80％纯凝工况一次调频试验获得的汽轮机及...     

关闭主汽门保护压板投入时机的选择

在发电机保护柜中,一般都设置有关闭主汽门保护压板.该压板有2个作用:一是当电气设备发生故障,保护动作跳开发电机出口开关时,通过该压板向热控ETS系统发出关闭主汽门的命令,联关汽轮机主汽门(调门),防止汽轮机超速;二是当电气保护动作发出程序跳闸命令时,先关闭主汽门,等逆功率继电器动作后再跳开发电机出口开关.如果选择在机组并网前投入关闭主汽门保护压板,将会增加机组启动过程中的安全风险,延迟机组并网时间.……     

关于汽门关闭时间、特性及严密性试验的探讨

对汽轮机汽门关闭时间，关闭特性及汽门严密性试验进行了分析，指出在机组每次大修后，仅仅测量主汽门和调节发出跳闸指令遮断直至安全关闭的时间是不够的，还应重点测量OPC主开关跳闸回路序列的动作时间，检查其快速性和可靠性，并使之成为一个例行试验，进行汽门严密性试验时，应全面考虑主汽门试验后的结束方式，确保先关闭调节汽门，再开启主汽门，否则可能造成转速飞升。     

600MW汽轮机组高调门故障引发机组跳闸的分析与处理

某电厂一台600MW汽轮机组在运行状态下,因为卸荷阀泄漏造成高调门CV2全关,引发机组跳闸,通过对事件的过程处理及原因分析,制定了主汽门故障的应对及处理措施。