PP／交联POE共混物力学性能和形态的研究

采用过氧化二异丙苯（DCP）引发POE弹性体交联，溶解性实验与熔体流动速率实验结果表明，当DCP含量从0．5‰（质量含量，下同）增加至5．0‰时，凝胶含量从0．8％增加至12．8％，对应的共混物的熔体流动速率从2．80g／10min下降至0．80g／10min，这是POE弹性体交联的结果。将交联后的POE与PP共混，其与PP的共混物的冲击强度在较低的交联度时有一小范围的提高，当DCP含量超过2．0‰后，共混物的冲击性能明显下降。扫描电镜观察表明，随着POE交联度的增加，共混物中POE在基体中的分散明显变差，这与其冲击性能有很好的相关性。     

PP/POE共混物的流变行为分析

采用双螺杆挤出机对聚丙烯(PP)和乙烯-辛烯共聚物(POE)进行共混,并对其共混物的流变行为进行了研究。毛细管流变分析结果表明,PP/POE共混物的表观黏度呈现出正偏差行为,表明PP与POE具有良好的相容性。随着POE含量的增加,PP/POE共混物的非牛顿指数增大,非牛顿性减弱。旋转流变分析结果表明,在低频区域内,PP基本上符合线性黏弹理论,POE则反之。根据Steinmann的相反转流变学标准,PP/POE共混物在POE含量为30%时开始发生相转变。     

mPE弹性体/PP共混物的流变行为与力学性能

用茂金属聚乙烯弹性体（mPE)代替传统的弹性体,对聚丙烯（PP）进行增韧改性,绘制了不同配比mPE/PP共混物熔体的流变曲线,讨论了共混物的组成,切应力和剪切速率以及温度对熔体流变行为,熔体粘度的影响。测定了共混物熔全的非牛顿指数,熔体质量流动速率及力学性能,为mPE共混改性PP提供了理论依据。结果表明,mPE适用于PP的增韧改性,增韧效果取决于共混物中mPE的用量,当mPE质量分数达到25%-40%时,共混材料既有较高的拉伸强度和韧性,又有较好的加工性能,mPE/PP共混物熔体的假塑性流动随mPE用量的增加向更高切应力或更高剪切速率方向移动。     

改善PP／EPDM共混物流动性研究

在ＰＰ／ＤＰＥＭ共混物中，随着ＥＰＤＭ用量的增多，共混物的韧性得到提高，但同时使其流动性能急剧下降。研究表明，加入部分ＨＤＰＥ只能一定程度地对ＰＰ复合增韧并改善共混物的溶体流动速度；添加加工润滑剂虽能提高共混物的熔体流动速度，但实际应用受到一定限制；而采用可控降外行充化相结合的手段则能有效地控制共混物的相形态，从而在保持共混物高冲击韧性的同时，提高其流动性能。     

POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响

通过双螺杆熔融挤出制备了高密度聚乙烯/乙烯-乙烯醇共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(HDPE/EVOH/POE-g-MAH)三元共混物。固定基体HDPE与分散相的比例为70:30,考察了EVOH与POE-g-MAH含量变化时,共混物形态与力学性能、流变特性以及结晶行为之间的关系。结果表明:因EVOH与POE-g-MAH之间的反应,POE-gMAH能有效地调控共混物的形态和性质。随POE-g-MAH含量的增加,共混物中分散相形态从颗粒状和纤维状共存向全部颗粒状过渡,分散相尺寸变小,界面黏附力增强,HDPE的韧性得以明显改善。当HDPE/EVOH/POE-g-MAH为70:20:10时,三元共混物的冲击强度最高为60 kJ/m~2,是纯HDPE的4.3倍,拉伸强度保留率为92%。     

PP／HDPE／SBS三元共混物的研究：基体韧性和弹性体分散相对PP三…

研究了固定ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＳＢＳ三地共混物配比，采用不同共混工艺条件下的脆－韧转变规律。研究表明：ＰＰ三元共混物的冲击强度与ＳＢＳ分散相粒径有密度关系，当ＳＢＳ分散相粒间距Ｔ等于临界值ＴＣ时、ＰＰ三元共混物将发生脆－韧转变研究还表明基体韧性与ＴＣ有密切关系，当基体韧性增高时，ＴＣ值将增大。     

PP／HDPE／EPDM三元共混物的仪表冲击分析

采用CEAST公司冲击试验仪研究了PP/HDPE/FPDM三元共混材料的冲击过程,测定了在不同橡胶含量和不同基体韧性等条件下,裂纹扩展力(F)、冲击断裂时间(t)、冲击断裂功(E)和裂纹平均扩展速度(V)等参量的变化规律和相互关系。     

过氧化物交联增韧改性PE⁃HD/POE共混物

采用过氧化物交联剂对高密度聚乙烯（PE-HD）/乙烯-辛烯共聚物（POE）共混物进行交联。测试了交联PE-HD/POE的凝胶含量;通过旋转流变仪和差示扫描量热仪（DSC）分析了交联对PE-HD/POE共混物的流变和结晶的影响;表征了拉伸性能和冲击性能;观察了冲击断面的扫描电子显微镜（SEM）照片。结果表明,交联提高了共混物的复数黏度,抑制了其结晶,导致结晶度下降,晶片变薄;当过氧化物交联剂（BIPB）含量为0.3 %（质量分数,下同）时,交联PE-HD/POE的缺口冲击强度达到了61.1 kJ/m²,断裂伸长率超过900 %;交联度低时,交联共混物大部分分子链仍能自由移动,增韧模式为低缠结度产生大变形形成剪切屈服带抵消冲击能量,交联度高时,分子链移动受限,增韧模式为高缠结度产生大量小形变耗散冲击能量,且后者具有更好的增韧效果。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

PP／HDPE／弹性体三元共混体系的力学性能,形态及应用

本文叙述PP/HDPE/弹性体三元共混体系的力学性能、形态特征与组成配比的关系。研究结果表明,PP/HDPE/弹性体三元共混可以制成具有高冲击性能的PP改性材料,常温缺口冲击强度大于40kJ/m~2,其他力学性能较均衡,加工性能良好。HDPE的品种和用量以及弹性体的品种和用量对PP三元共混物的力学性能及形态有较大的影响。实验结果表明,当弹性体用量在20%范围内,组成的PP/HDPE复合基体才能获得高冲击性能的三元共混物。在PP/HDPE共混物内,HDPE对PP球晶起到插入和分割作用,使PP球晶变得不完整,被分割成晶片。当HDPE含量较高时,PP只能生成尺寸较小的结晶碎片(细化),与此形态对应,可获得高冲击强度的PP/HDPE共混物。当弹性体(Ⅰ)掺混于PP/HDPE时,弹性体起着类似于HDPE对PP晶体的插入、分割和细化作用,而且弹性体的这种作用更强于HDPE。文中还简叙了PP三元共混物的应用情况。     

基体性质对PP／POE共混物力学性能和形态的影响

采用过氧化二异丙苯（DCP）降解PP／POE共混物。熔体流动速率试验结果表明，当DCP含量从0．2‰（质量分数，下同）增加到1‰时，对应的共混物的熔体流动速率从7．0g／10min增加到17．2g／10min，二者基本成线性关系。并且这种增加（相对分子质量的降低）导致其冲击性能从125J／m下降到50J／m；拉伸实验结果表明，共混物相对分子质量的降低对其屈服应力影响不大，这说明相对分子质量的降低主要是引起基体断裂应力的降低，从而导致共混物的冲击强度大大降低；通过扫描电子显微镜观察了不同相对分子质量共混物中橡胶相的分散情况，结果表明，随着DCP含量的增加，共混物中橡胶相的相区尺寸明显增加。因此，共混物冲击强度的降低是基体相对分子质量降低与橡胶相粒径变化共同作用的结果。     

PET/POE共混物增韧改性研究

采用三经甲基丙烷三丙烯酸醋(TMPTA)作为强化交联剂,加人聚对苯二甲酸乙二醇醋(PET)/乙烯一辛烯共聚物(POE)体系中进行共混辐照并观察共混物性能上的变化。利用悬臂梁冲击试验机、扫描电子显微镜等对共混物进行了性能测试及结构表征。结果表明,当TMPTA含量为1%(质量分数,下同)时,共混物的冲击性能达到了纯PET的3倍;当TMPTA含量为3%时,其冲击强度能达到纯PET的2. 5倍。与纯PET相比,共混物的冲击性能有了较大幅度的提高。     

EVA对PP/EVA共混物力学性能的影响

将不同配比的聚丙烯(PP)和乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)进行共混,测试了共混物的拉伸强度和冲击强度;用差示扫描量热法研究了共混物的结晶性能;用扫描电镜(SEM)二次电子成像系统分析了试样的断口形貌,研究了EVA含量对共混物力学性能的影响。结果表明:EVA的加入提高了EVA/PP共混体系的韧性,同时降低了PP的结晶度。     

HDPE/LLDPE/POE薄膜性能的研究

采用线型低密度聚乙烯（LLDPE）和热塑性弹性体乙烯-辛烯共聚物（POE）对高密度聚乙烯（HDPE）薄膜进行改性,研究了LLDPE和POE对共混体系薄膜力学性能、加工性能的影响,探讨了LLDPE增强HDPE的机理。结果表明,加入一定量LLDPE,使HDPE／LLDPE薄膜的拉伸强度较纯HDPE薄膜有所增加,而单位冲击破损质量则有所下降。当w（LLDPE）为15％时,HDPE／LLDPE薄膜的拉伸强度提高21．6％,薄膜的单位冲击破损质量降低23．0％。在HDPE／LLDPE/POE三元体系中,当w（POE）,w（LLDPE）分别为10％,15％时,薄膜的拉伸强度、单位冲击破损质量、断裂伸长率比纯HDPE薄膜分别提高2．3％,113％。36．0％,综合性能良好。     

PP／EVA－15共混物的研究

应用ＳＥＭ和力学性能测试研究了ＰＰ／ＥＶＡ－１５共混物原料配比、工艺条件和微观结构形态对材料性能的影响，对共混物的增韧机理进行了分析。与弹性体（ＥＰＤＭ）改性ＰＰ所作的比较显示，ＥＶＡ－１５对ＰＰ有良好的改性效果，其综合性能优于ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物。     

PP／POE／纳米CaCO3复合材料力学性能研究

研究了PP/POE／纳米CaCO3复合材料的力学性能、脆-韧转变规律及其与纳米CaCO3含量、分散相POE粒径的关系。结果表明：含4份CaCO3的PP/POE／纳米CaCO3复合体系，达到脆-韧转变所需的弹性体POE量最少。纳米CaCO3的添加还可以提高复合材料的弯曲模量，在增韧的同时提高材料的刚性。研究发现PP／POE／纳米CaCO3三元体系的基体层厚度与脆-韧转变的关系符合逾渗定理。     

POE改性PP的性能研究

采用动态黏弹谱,并辅以扫描电子显微镜、差示扫描量热仪,研究不同熔体流动速率和不同聚合方式的聚丙烯(PP)中加入乙烯-辛烯共聚物(POE)后,分子运动、微观结构和力学性能之间的关系。在POE添加量较低时,PP非晶内耗峰减弱,随着POE添加量的增加,tanδ2、tanδ3内耗峰变宽、增强。POE可显著提高均聚PP的常温抗冲击性能和共聚PP的低温抗冲击性能。POE在共聚PP中易与乙丙橡胶颗粒熔合缠结形成大颗粒,在均聚PP中易形成细小的颗粒。POE在与其黏度相近的PP中更易分散。     

PP/POE共混物形态结构与逾渗分析

采用两种不同类型的乙烯-辛烯共聚物POE(POE1、POE2)与聚丙烯PP(PP1、PP2)分别进行共混改性,并对共混物的形态结构以及渗流阈值进行分析。结果表明:随着POE用量的增加,共混物相形态发生由"海-岛"结构向"海-海"结构转化;PP1/POE2和PP2/POE1两个共混体系均符合逾渗机理,PP1/POE2的临界基体层厚度d_c=0.486μm,PP2/POE1的临界基体层厚度d_c=0.447μm,POE2用量为30%时发生相反转,形成了大小不一的逾渗集团;当POE2用量为40%或50%时,相转变现象非常明显;而在PP2/POE1共混物中,当POE1用量为50%时,共混物才出现较为明显的相反转,形成"双连续相"结构。     

纳米CaCO3和POE增韧废旧PP复合材料的研究

采用了纳米CaCO3和乙烯-辛烯共聚物（POE）对废旧聚丙烯（PP）进行增韧改性，借助于力学性能测试、SEM和偏光显微镜等观察手段对这一共混体系的增韧机理进行了研究。结果表明，纳米CaCO3和POE对废旧PP具有良好的增韧作用，两者有协同增韧效果；POE对废旧PP的增韧符合剪切屈服理论，纳米CaCO3的增韧机理是诱导PP产生大量的裂纹，形成空穴群，吸收冲击能；废旧PP／POE／纳米CaCO3复合材料的球晶尺寸细化，球晶边界模糊，非晶区域增大，材料的韧性明显提高。