Cr—Mn—Si贝氏体耐磨钢的研究

设计了一种成本低，加工工艺简单的Ｃｒ－Ｍｎ－Ｓｉ贝氏体耐磨钢，研究表明该钢各在空冷状态下得到以贝氏体为主的金相组织，此种组织的获得是设计钢种具有高硬度高耐磨性及良好韧性配合的主要原因。     

Mn—N相图和金属锰氮化

应用真空电阻炉高温渗氮、X射线衍射、惰气熔融法氧氮分析等实验测试方法,研究了粒度、温度等因素对金属锰渗氮的影响,热力学计算分析表明,高纯氢气在高温渗氮气氛中可有效抑制金属锰在渗氮的同时发生氧化,结合Mn－N相图和渗氮实验研究结果,氮含量低于Mn4N的计量组成时,渗氮试样的主要相组成为氮化锰稳定相Mn4N和残余金属α－Mn渗氮试样的氮含量大于Mn4N的计量组成时,主要相组成为氮化锰稳定相Mn4N和稳定相、ξ（计量组成约为Mn2N）。     

0Cr13Mn不锈钢热处理工艺研究

本文通过不同退火时间对0Cr13Mn机械性能的影响，不同淬火温度对0Cr13Mn组织、性能影响的实验，确立了0Cr13Mn不锈钢的合理热处理参数。     

Si－Mn－Cr热轧双相钢板的生产

在国产１７００ｍｍ热带钢连轧机上，采用控制轧制和两段分离冷却的办法，可以生产出高强度、高塑性和低屈强比的Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ热轧双相钢板。     

冷轧变形量对Mn13耐磨钢组织和性能的影响

采用拉力试验、金相检验、X-射线衍射分析（XRD）和透射电镜（TEM）研究了冷轧变形量（12.7%~38.3%）对耐磨钢Mn13（/%:0.98C,0.45Si,13.1Mn,0.024P,0.002S,0.65Cr,0.06Mo,0.05V）7.0~10.0 mm板力学性能、组织和相对导磁率的影响。结果表明,随着冷轧变形量增加,Mn13钢的强度、表面硬度及屈强比等明显增加,当变形量由0增加至38.3%时,钢的抗拉强度、表面硬度（HB）值和屈强比分别由1 030 MPa,305和0.50提高至1450 MPa,460和0.79,同时伸长率由28%降至2.5%。加工硬化过程中,没有发生马氏体转变,形变孪晶的数量和位错密度增加,大量的形变孪晶、高密度位错是Mn13钢产生加工硬化的主要原因。     

Cr元素对热轧耐磨钢显微组织和耐磨性的影响

对两种热轧耐磨钢(Cr质量分数分别为0和0.65％)经过在线层流冷却后的组织性能进行了研究,使用磨损试验机MLG-130在60 N载荷下进行摩擦磨损试验,利用场发射扫描电镜分别对试样磨损表面进行观察.两种耐磨钢冷却后组织为铁素体和马奥岛,由于Cr元素的加入,含Cr钢组织中以马奥岛为主,体积分数为82.6％.此外,在不同...     

德标Mn—Cr系齿轮钢开发与生产实践

莱钢特钢事业部通过50tEAF—LF（VD）-方坯连铸-轧制工艺生产德标Mn—Cr系齿轮钢,制定可行的工艺及控制要点,实现窄成分控制,钢中[0]、[N]分别控制在≤15×10-6和53～68×10-6低倍组织≤1．0级,非金属夹杂物A≤2．0级、B≤1．0级,C、D≤0．5级,晶粒度≥7级、带状组织≤1．5级,末端淬透性等指标均满足用户质量要求。     

32Mn－7Cr－1Mo－0．3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶。结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶；在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

18Mn—18Cr—0.5N奥氏体钢热变形行为

用热扭转试验及定量金相法研究了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢的形变激活能及峰值应力，峰值应变和动态再结晶晶粒尺寸与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数Ｚ之间的关系式。研究了变形温度和应变速率对１８Ｍｎ－１８Ｃｒ－０．５Ｎ钢热加工延性的影响。     

履带析用新型中碳Cr—Mn—Si—Mo—RE低合金铸钢

研究了履带板用新型中碳Cr-Mn-Si-Mo-RE低合金铸钢的热处理工艺、力学性能和耐磨性。试验结果表明，该材料性稳定在σb=900-1100mpa，δ=10%-15%，ak=45-55j/cm^2，HRC35-45之间，综合力学性能好。将该材料用于牙轮钻机履带板，使用寿命为原材料ZG35Mn钢的1.7倍。     

极寒地区用高韧性耐磨钢开发及磨损性能研究

针对传统低合金耐磨钢低温韧性偏低、不能在极寒地区正常使用的问题,设计了一种新型极寒地区用高韧性耐磨钢.通过两阶段控制轧制以及离线调质工艺,对60 mm 和100 mm 钢板的微观组织以及低温韧性进行调控,使其韧性满足极寒地区的使用需求,即在-40℃条件下冲击功达到30 J 以上,硬度达到HB300以上,耐磨性能与瑞典S...