修复内花键热后变形的挤压刀

我国大部分农机齿轮的设计均采用矩形内花键大径定心,而齿轮矩形内花键大径热处理后总会产生某种程度的畸变,这是不可避免的。随着齿轮加工质量的不断提高,修复热后内花键孔径的变形工艺越来越被人们所重视。 通常渗碳淬火的齿轮内花键趋于收缩,对于该类齿轮,大径变形应优先采用冷挤压工艺来修正尺寸。我们针对各类内花键热后变形量的不同,设计出一组内花键挤压刀,采用分类选刀的加工方法,经反复试验,摸索到了冷挤压修复齿轮热后内花键的经验,收到了良好的效果,修复合格率达90％以上。     

正火风冷对20Cr2Ni4A内花键齿轮畸变的影响

造成内花键渗碳齿轮的热处理畸变有众多因素,经过对材料为20Cr2Ni4A的内花键齿轮畸变进行的试验和分析,结果表明,正火序是20Cr2Ni4A内花键渗碳齿轮无规律畸变的主要原因.通过改变正火工艺及风冷方式,能够有效的控制20Cr2Ni4A内花键齿轮畸变,解决了生产中的关键问题.     

改变芯轴的粗细和装筐方法减少齿轮热处理变形

我厂生产泰山12型拖拉机齿轮15种,其中有11种带有花键孔,材料是20CrMnTi,渗碳后直接淬火,淬火剂采用20号机油。为了减小齿轮热处理变形,提高齿轮质量。几年来,通过改变芯轴的粗细和装筐方法,在控制齿轮热处理变形方面,收到了良好的效果。齿轮花键孔的变形,一般是趋向于缩小。为稳定变形,通过试验,对每     

同步锥毂热处理变形控制

我厂生产的某种同步锥毂是带有内齿和外齿的薄壁环形件，因为形状复杂，厚度较小，渗碳直接淬火很容易发生变形。所以其热处理一般采用二次加热压淬的方法，控制变形，减小内花键失圆，保证其平面度。根据以往多次测量证明，产品经压淬后平面度均符合技术要求，只是内花键尺寸不稳定。因此，本论文主要研究这种锥毂压淬前后内花键的变化，并分析变形的原因。     

齿轮花键孔热处理后收缩修正法

我厂生产的拖拉机齿轮,在渗碳淬火后有少量花键孔收缩成为不合格品,为了挽救这些产品,控制花键孔变形,我们曾用过较多方法,现简单介绍如下。 一、挤孔 对于花键孔热处理后收缩的齿轮,用高速钢挤压刀的胀力可将其孔径扩大,由于挤孔无切削作用,对齿轮没有不良影响。挤孔修正对小量变形是行     

齿轮内花键孔变形的预控制

齿轮渗碳直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效益。多年来,我们一直采用20CrMnTi钢制造12型手扶拖拉机齿轮。所采用的热处理工艺为渗碳直接热油淬火,渗碳温度910～920℃(原为930～940℃)。渗碳后降温至850～860℃(>Ac_3),匀温30分钟以上,然后淬入100～120℃的热油中,因降低了齿轮变形的热应力,所以能明显地减少齿轮内孔变形量,同时也减小了齿轮变形量。     

齿轮渗碳淬火齿向变形规律初探

斜齿轮渗碳淬火后,齿向精度一般会降低。为了减小渗碳淬火对齿向精度的降低作用,我们对齿轮渗碳淬火后齿向的变形规律进行了试验摸索。     

低温渗碳淬火工艺应用及齿轮花键孔变形的控制

本文就920℃,850℃直接淬火(下称直淬)工艺对齿轮产品的金相组织和花键孔变形的弊病进行了分析,探讨了影响花键孔变形的一般因素,从而拟定了900℃渗碳,降温到820℃再均温30分钟的直接淬火工艺,配合齿轮内花键涂料防渗碳,最后用推刀修正花键孔的补助工艺,大幅度控制了花键孔变形,提高了齿轮精度。     

内花键渗碳淬火变形控制的工艺措施

通过实例分析阐述了影响内花键制造精度的主要因素为热处理工艺、加工工艺及制造工艺顺序等,同时针对内花键的渗碳淬火变形提出有效的控制热处理工艺措施,有利于减少内花键的变形,达到控制精度的目的。     

齿轮渗碳直接热油淬火——稳定金相组织,减少内孔变形

我厂在东风—12型渗碳齿轮生产中,内花键孔的变形是一个较难解决的问题(花键孔底径(?)28-48毫米,公差仅0.05毫米)。渗碳缓冷后予以高频淬火虽可控制内孔变形,但不能获得最佳综合机械性能。倘渗碳缓冷后予以盐浴加热塞芯棒淬火,但劳动强度太大,且轮齿表面往往易产生脱碳现象。我们经过不断摸索和探讨,在齿轮渗碳后直接进行热油淬火,并     

内花键齿轮热处理变形控制

我公司是从事汽车变速器和前后桥齿轮加工的专业生产企业,其中生产带有内花键的齿轮共计十多个品种,其中包括255变速器的中五挡齿轮、出口意大利的两种齿轮和最近开发的出口爱科公司的十余种齿轮。这些产品在加工过程中,时常会在热处理渗碳淬火后,工件变形出现超差。在后续切削加工工序测量     

改变拉削方向减少齿轮花键孔变形

我厂生产的半轴齿轮(见图),在拉削花键孔时,原来是拉刀从厚端进入,从薄端出去,这样,厚端尺寸为φ40~( 0.08)毫米,而薄端为φ40~( 0.03)毫米,产生0.03毫米的锥度。渗碳淬火时,花键孔薄端收缩比厚端为大,再加上拉削后薄端花键孔本来就小,因而花键孔变形更大。经过试验,我们将拉刀拉削方向改为从     

渗碳齿轮内花键孔淬火变形的预控制

齿轮渗碳后直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效果。我们多年来将20CrMnTi钢制齿轮采用渗碳后直接在热油中淬火的工艺,渗碳温度910～920℃(原来930～940℃),在炉内降温至850～860℃(>AC3),并匀温30分钟以上,再在100～120℃热油中淬火。由于降低了引起渗碳淬火齿轮变形的     

用双氧水修正内孔尺寸

内花键齿轮经渗碳淬火后往往发生收缩变形,尺寸超差,一般可采用冷挤工艺来修正,但在缺乏挤压刀具、设备的情况下,经多次试验采用H_2O_2、HNO_3和水混合液(比例1:3:5)进行弱腐蚀,效果较好。具体方法是:将溶液倒入变形的花键内孔中,保持一定     

某变速箱内齿圈加工技术

通过数据分析找出影响内齿圈变形的因素,提高机械加工尺寸精度,改善加工方法,优化热处理工艺参数和调整装料方式,减少渗碳时热应力引起的变形,确定采用整体花键芯模定位滑块挤压外圆淬火,控制薄壁内齿圈淬火变形,确保不磨齿,满足精度要求。     

热处理工艺中的节能

我厂是生产12型拖拉机齿轮和轴的专业厂,所有零件都得热处理,热处理车间耗电占全厂容量的75%以上。在当前能源短缺的情况下,热处理车间的节能有着重要的意义。现将我厂在这方面的实践,介绍如下: 一、渗碳直接热油淬火 1.渗碳直接热油淬火工艺 12型拖拉机齿轮采用20CrMnTi钢,这是很适宜在渗碳后直接淬火的细晶粒钢。鉴于齿轮花键孔精度要求较高(花键孔底径φ28～φ48mm,允差在0.05mm内),如采用渗碳缓冷后,轮齿再高频淬火,既不能获得良好的机械性能,又耗费能源。我们根据渗碳钢淬火后,变形主要是热应力所引     

可调式花键推刀的设计与制造

<正> 在机器制造和修理过程中使用内花键齿轮和离合器较多,其加工较为复杂,每种尺寸规格的上述零件,均需制造一把花键拉刀,这就需备有必要的拉床和制造拉刀的生产能力,而很多小批生产和修理厂并不具备上述条件。为了解决这一矛盾,特设计一种可调式花键推刀以供     

内花键双联齿轮的优化设计

对某铁路大型养路机械车轴齿轮箱用带内花键双联齿轮的材料选用、结构形式设计和渗碳淬火热处理工艺进行了研究和对比分析。通过优化设计,使设计和制作工艺更加简单、合理,通过预处理、渗碳温度、碳势、淬火温度及预热等热处理工艺因素对17CrNiMo6钢畸变的影响进行分析,较好地控制了热处理畸变,提高了齿轮精度,满足了设计和使用要求。     

直齿渐开线花键定位芯轴加工的简便计算方法

由于直齿渐开线花键联结的优异特点,以齿侧作为定位基准的直齿渐开线花键孔的齿轮得到日益广泛的应用和推广。这类齿轮在加工和检验过程中,以齿测定位的芯轴受热处理变形,加工精度,设备条件等多种因素的影响难以在生产中广泛的采用。在生产中仍大量采用以花键大径定位这种替代的方法来加工这类齿轮。直齿渐开线花键孔是采用拉刀拉削加工的,因此,芯轴在滚齿加工热处理后,配磨芯轴大径使用。这类芯轴的加工,过去我厂一直采用a300的花键铣刀进行加工,但工艺尺寸（主要是齿厚尺寸）的确定,一直困扰着整个加工过程。往往都要按花键孔的…     

粗精复合内径定心渐开线花键拉刀

粗精复合内径定心渐开线花键拉刀是一种新型结构的拉刀,可将切削余量分解,粗、精拉削一次完成。笔者对此种拉刀进行了研究论证,目前国内尚无同类产品。在对有关工件及拉床测绘计算后,确定拉刀的型式为粗精复合内径定心渐开线,并增加了中间花键定位齿及内径定心,提高了拉削平稳性及拉削质量。经用户进行拉削试验,效果良好,可达到进口刀具水平,且价格比进口刀具低得多。１结构特点及主要参数内齿轮常见齿形为渐开线齿形,拉削是优先选择的加工方式,一般可实现一次成型,加工效率高,定位准确。普通渐开线内齿轮齿形的加工采用分层…