球笼式等速万向节结构轻量化设计

为了实现球笼式等速万向节的结构轻量化设计,以球笼式等速万向节最大接触应力、接触总变形和塑性变形为依据,分别对钢球数量为6和8的两种结构的球笼式等速万向节进行了初步研究.对球笼式等速万向节的主要结构尺寸即钢球中心圆直径与钢球直径之比、万向节外径与内套花键分度圆直径之比,以及球笼式等速万向节的偏心距与钢珠中心圆半径之比进行了优化选择和比较.研究结果初步表明,对于球笼式等速万向节,当钢球数量由6增加为8时,由于钢球直径的减小,不但其外形尺寸可以减小12%、质量可以减少近20%,而且万向节的承载能力反而可以得到少许提高.因此,增加球笼式等速万向节的钢球数量是实现其结构轻量化设计的一种有效方法.     

球笼式等速万向节轻量化优化设计

为达到轻量化的目的,把原来的球笼式等速万向节设计成有8个钢球的球笼式等速万向节。对BJ-83球笼式等速万向节的结构进行设计,万向节的钢球数由6个增加到8个,由于钢球的尺寸减小,万向节的结构尺寸和质量都减小,实现了轻量化的目的,构建了两种球笼式等速万向节的三维实体模型,并应用ANSYS Workbench对两种万向节进行有限元分析,通过对球笼式等速万向节进行模拟,结果表明,8个钢球的万向节比6个钢球的万向节承受的应力更小、疲劳寿命更长。     

一种新型等速万向节的改进

介绍了一种改进型的钢球柱槽万向节,指出其既保留了原型结构简单和易于制造的特点,又具备了磨损速率低,承载能力高及使用寿命长的新特点,因而这种新型等速万向节更具有实用价值。     

等速万向节的摩擦与润滑

等速万向节的摩擦极其复杂，由于接触应力很高，其润滑油膜厚度属于纳米级，因此需要使用特殊润滑脂。需要发展新的理论来解释。分析了中心固定型等速万向节、可轴向移动的球笼等速万向节、交叉滚道式球笼等速万向节及三球销式等速万向节的摩擦特点及润滑要求。     

等速万向节总成的设计方法

从使用性能上可将等速万向节总成分为驱动半轴总成和传动轴总成两大类。分析了各种等速万向节的结构及性能特点，介绍了驱动半轴和传动轴的设计选型原则。     

轿车等速万向节驱动轴总成的设计分析

轿车用等速万向节驱动轴总成的结构设计是一个很重要的设计程序。本文就等速万向节结构类型的选择、驱动轴临界转速、受力及扭矩容量确定等内容作了介绍。附图 4幅。     

车用传动轴创新技术及装备需求策略

<正>二十多年来,随着汽车产业的快速发展,等速万向节传动轴总成产品,国内外市场需求量巨大;在我国,等速万向节、等速万向节传动轴总成及相关(或相近)产品和产业,呈高速发展的态势。据不完全统计,国内有120多家等速万向节传动轴总成的生产厂家,已形成了若干个以地域集中为特色的产业集群和非常庞大的等速万向节传动轴总成及相关(或相近)产品的产业链。     

汽车等速万向节的现状与发展

对汽车等速万向节的结构性能进行了比较,分析了汽车等速万向节噪音、振动产生的原因同时论述了汽车等速万向节的发展方向,为等速万向节开发设计提供了一定的参考。     

等速万向节滑移端在汽车上的应用

对柱轴等速万向节、双偏置球笼等速万向节、交叉滚道球笼等速万向节的使用性能进行了比较，并介绍了三种等速万向节滑移端的应用现状及发展前景。     

等速万向节运动灵敏度的试验分析

１　引言等速万向节总成一般由固定端万向节、滑移端万向节和传动轴组成。用于独立悬挂的轿车前转向驱动桥的等速万向节传动轴总成的典型结构如图１所示,固定端为球笼式万向节（ＢＪ型）、滑移端为交叉滚道式万向节（ＬＪ型）,再由传动轴联接起来。图１　轿车用等速万向节传动轴总成的结构由于轿车在各种路面上的行驶速度不同,其运动情形极其复杂,要求万向节总成在规定的角位移和轴向位移范围内能平稳、精确和可靠地传递运动和转矩。而弯曲力矩、回转力矩和滑移力等灵敏度对万向节总成的平稳性、精确性和可靠性等综合性能产生极其重要的…     

齿轮轴系弯扭耦合振动理论的统一

在研究齿轮轴系的弯扭耦合振动时,有两种常用的耦合模型,即力耦合模型和几何耦合模型。本文证明,这两种耦合模型以及基于这两种耦合模型构建的齿轮轴系弯扭耦合振动方程可以被统一到一个统一的模式中;几何耦合模型是力耦合模型的特例,几何耦合模型及基于几何耦合模型的齿轮轴系弯扭耦合振动方程可分别从力耦合模型及基于力耦合模型的齿轮轴系弯扭耦合振动方程中导出,从而大大方便和简化了用几何耦合模型构建齿轮耦合轴系弯扭耦合振动方程的过程。对这两种耦合模型进行的数值计算与分析表明,在进行齿轮耦合轴系转子动力学研究时,几何耦合模型和力耦合模型具有相同的效果,而且力耦合模型中齿轮啮合刚度的取值对计算结果几乎没有影响。     

双十字万向联轴器对船舶轴系振动影响的分析

为了分析双十字万向联轴器对船舶轴系振动的影响,建立了双十字万向联轴器的简化当量模型,研究联轴器轴线夹角对船舶轴系振动的影响。同时建立双十字万向联轴器与船舶轴系结构模型,对联轴器与船舶轴系的耦合特性进行分析。分析结果表明,在双十字万向联轴器轴线夹角变化范围内,短时间改变联轴器轴线夹角对船舶轴系振动影响不大,但长时间改变联轴器轴线夹角会使船舶轴系产生一定振动位移。     

蛇形弹簧联轴器齿形结构研究

蛇形弹簧联轴器是广泛用于通用机械场合的一种弹性联轴器,通过半联轴器上的齿与弹簧的相互挤压来传递运动和动力。在分析了蛇形弹簧联轴器的工作情况下进行了基本的齿形结构设计,并对联轴器进行了有限元仿真软件ANSYS Workbench 12.0的静载分析。通过改变齿形结构的参数,对比不同参数下齿形结构的静载分析结果。明显看出齿形结构对于蛇形弹簧联轴器的重要影响,为蛇形弹簧联轴器产品开发提供了理论依据。     

现代机电系统（设备）耦合动力学的研究现状和展望

阐述大型动力设备和电力系统、交通运输设备、机器人、工程机械、航天器和国防关键设备中存在的各种动力学耦合效应，包括机电耦合、流固耦合、热弹耦合和刚弹耦合等，论述耦合动力学研究的重要意义，国内外研究现状和有待研究的主要内容。     

[综述]高速数控转台优化设计方法研究现状与展望

在机床的高速加工过程中,因数控转台各种热源发热与变载荷的共同作用而产生热-力耦合效应,但当前的数控转台优化设计方法往往忽略了热-力耦合效应对转台动态特性的影响。在深入剖析国内外数控转台研究成果的基础上,提出探索热-力耦合效应及其产生的机理,建立转台的热-力耦合模型,得到高速数控转台热-力耦合动态特性。鉴于蜂窝结构具有良好的散热性及力学性能,提出研究基于蜂窝的转台仿生原理,获取高速数控转台热-力耦合仿生设计准则。以提高转台热-力耦合动态特性为目的,提出运用仿生设计准则对结构进行多目标优化,进而形成一套新颖的高速数控转台热-力耦合仿生优化设计方法。     

限矩型液力偶合器多流动域耦合流场特性模拟

限矩型液力偶合器内部两相介质在多流动域内做着复杂的耦合流动。为掌握限矩型液力偶合器内部流动规律,更好地指导限矩型液力偶合器的设计与优化,以YOX500型限矩型液力偶合器为研究对象,采用Mixture两相流模型及RNG k-ε湍流模型对其在3种典型充液率不同工况下的流场进行瞬态模拟。结果表明:随着转速比的升高,偶合器内部流动逐渐由大环流转变为小环流,压力趋于均匀带状分布;同时对其外特性进行计算,模拟所得结果与试验结果吻合较好,证明了该方法的有效性;但该方法不能直观地体现偶合器转矩的跌落情况,因此具有一定的局限性。     

高弹性橡胶合金联轴器静态扭转特性仿真分析

弹性体是高弹性联轴器的关键部位,它的结构、材料和制造工艺直接决定了高弹性联轴器的工作性能.通过实验测定了高弹性橡胶合金联轴器弹性体Mooney - Rivlin模型力学性能常数,并以此为依据,利用ABAQUS软件对该联轴器的静态扭转特性进行了仿真分析,分析结果表明高弹性橡胶合金联轴器能有效克服现有联轴器的各种不足之处,...     

激光熔覆过程中的粉、气、光耦合温度场

激光熔覆过程中,粉末到达基体表面前存在粉、气、光的耦合温度场.建立了送粉过程中粉、气、光耦合温度场的三维数值模型.耦合温度场的研究结果表明:激光功率是影响耦合温度的主要因素,载粉气是影响耦合温度场的主要因素;温度场的红外测温仪实测结果与仿真结果基本相符.     

联轴节的质量对平衡精度的影响

由于联轴节与被平衡工件连接时,联轴节会产生附加质量,该附加质量对工件的平衡精度有很大影响。分析了联轴节的质量、附加质量、主转动惯量之间的关系,及联轴节附加质量对平衡精度的影响。通过分析得知联轴节的附加质量与联轴节的形式、重量、尺寸有关,附加质量和强度两者是互相制约的。因此,联轴节必须具有与所传递转矩相适应的强度。在保证联轴节扭转刚度的前提下,使其具有最小的外形尺寸、重量和主转动惯量,才能降低联轴节质量对平衡精度的影响,确保其在生产中具有稳定的工作性能和使用寿命。     

微机电陀螺耦合刚度的辨识

针对微机电陀螺耦合刚度的辨识,提出了以驱动轴、检测轴、驱动-转动耦合和驱动-检测耦合频率响应特性为基础的耦合刚度辨识方法。设计了一种驱动轴和检测轴双向位移解耦的双质量线振动微机电陀螺,基于经过简化的梁的刚度特性建立了微陀螺平面运动动力学方程,导出了结构在存在耦合刚度情况下驱动轴、检测轴、驱动-转动耦合和驱动-检测耦合的传递函数。根据耦合传递函数把刚度耦合产生的根源定位到特定的几组梁之间的刚度误差。通过驱动-转动耦合与驱动轴幅频特性之比辨识出驱动-转动耦合刚度系数,通过驱动-检测耦合与检测轴幅频特性之比辨识出转动-检测耦合刚度系数。实验测试了设计加工的微陀螺的频率响应特性,利用提出的耦合刚度辨识方法得到陀螺的驱动-转动和转动-检测耦合刚度系数分别为0.14N和0.054 33N。得到的耦合刚度的辨识结果可为微陀螺梁刚度的激光修调提供参数依据。