氮基气氛渗碳及软氮化

1.氮基气氛渗碳氮基气氛渗碳报导有四种方法:(1)N_2-CH_4(甲烷)或C_3H_3(丙烷)系     

滴液式气体渗碳(Ⅰ)

1.前言为了形成气体渗碳的炉气,而用天然气、城市煤气或丙烷(C_3H_8)、丁烷(C_4H_(1(?)))等液化气制备吸热式气氛。采用这种吸热式气氛进行气体渗碳的方法自第二次世界大战以后,有了迅速的发展,国内十余年来的发展也是惊人的。     

钢的木炭流动粒子炉高温渗碳(一)

传统的气体渗碳是采用吸热式气氛,滴注气氛和直接通入CH_4、C_3H_8、C_4H_(10)与空气等,具有在高温条件不能获得高碳势的缺点。本研究是在炭粉中加入碳酸钡(0～20％),在950～1100℃的流动粒子炉中通入不同氧分压的气氛进行高温快速渗碳。为了避免高温条件下奥氏体晶粒的粗化,把渗碳时间缩短到10～30min。在最佳的处理条件下,10min就可以获得0.6mm的有效渗碳层。     

气体渗碳、真空渗碳表面硬化热处理缺陷及其纠正办法 3.发生炉煤气气体渗碳

气体渗碳量的调节: CaHm (n/2)O 1.83n·N2→nCo (m/2)H2 1.88n·N2…………(1) 2CO=〔C〕 CO_2…………(2) H_2 CO_2=CO H_2O…………(3) CH_4=〔C〕 2H_2…………(4) CH_4 CO_2=2CO 2H_2………(5) CH_4 H_2O=CO 3H_2………(6) 式(1)表示做为气体渗碳基本气体的生成反应:通常用丁烷丙烷甲烷等饱和碳氢化合物。在1000℃以上高温下,通过Ni触煤进行的反应。该反应初期是放热反应,但后期是吸热反应,总的来说是吸热反应。反应生成气体中,含有微量的H_2O·CO_2·CH_4     

气体渗碳、真空渗碳表面硬化热处理缺陷及其纠正办法 2.吸热型气发生炉的炉气生成反应

(1)吸热型气生成反应 a.天然气 CH_4 (1/2)(O_2 3.762N_2)→CO 2H_2 1.881N_2 1(m_3)2.381(m_3)1(m_3)。2(m_3)。1.881(m_3) 空气混合比=2.381生成气体成份=20.5％ 41％ 38.5％=1.44反应前后的容积比     

在850℃和925℃下烃—氮混合气的渗碳及其气态反应

用重量分析法测定了低碳钢在850℃和925℃下在添加CH_4、C_2H_2、C_2H_4、C_2H_6和C_3H_8的氮基气氛中的渗碳速度。在所试验的各种烃中,甲烷是最慢的渗碳剂,乙炔是最快的渗碳剂。氢增加各种烃的渗碳速度,这可能是由于H_2能去除吸附在钢件表面上的氧。但在较高H_2/CH_4比率下,在925℃时,H_2将使钢脱碳。所有烃包括CH_4在内,都参与气相反应,这些反应在渗碳温度下可导致碳黑的形成。但在烃一氮混合气中添加H_2能抑止碳黑形成。乙炔是形成碳里(气相中烃的最终反应产物)的主要中间产物。一、引言钢的气体渗碳方法主要有吸热式气氛渗碳法和新近出现的在几种氮基气氛中的渗碳方法。决定这些系统的渗碳行为的气体组分有CO、CO_2、H_2、H_2O和各种烃。对于吸热式气氛渗碳法,烃(天然气或丙烷是其典型)在560°至590℃的有触媒装置的发生器中,由空气使其部分的氧化,先制     

用CO_2焊接液化石油气钢瓶

1.液化石油气钢瓶技术参数 (1) 材质:日本产SS—41钢板,板厚3毫米,其化学组成为:碳0.16～0.22;硅0.01～0.02;锰0.36～0.37;硫0.01～0.09;磷0.01～0.14。其抗拉强度46公斤/毫米~2;屈服强度32～38公斤/毫米~2;延伸率39～43％。 (2) 技术特性:工作介质为液化石油气;设计温度为45℃;容积为24升;设计压力为16公斤/厘米~2,工作压力为10公斤/厘米~2。     

燃气热水器电热水器使用费用比较

<正> 液化石油气与电的比较 每钢瓶液化石油气净重假如为15 kg,每钢瓶15 kg的液化石油气目前北京约为 45元,则1kg液化石油气应为3元人民币。1kg液化石油气完全燃烧后产生的可利用热量约为10000kcal。而1度(1kW·h)电如转换为热量则为860 kcal,也就是说如要与1kg液化石油气     

电压对电刷镀Co-Cr_3C_2复合镀层的影响

采用电刷镀在45钢表面制备了Co-Cr_3C_2复合镀层。镀液组成和工艺参数为:CoSO_4·7H_2O 430 g/L、Cr_3C_2450 g/L、H_3BO_330 g/L、NaCl 5 g/L、pH=4.0、温度25℃,电压10~28 V。研究了电压对Co-Cr_3C_2复合镀层的表面形貌、相结构、Cr_3C_2颗粒含量、显微硬度和耐磨性的影响。结果表明:随着电压的增大,该镀层的表面平整度不断改善,小于22 V时,Cr_3C_2颗粒的含量不断升高,硬度和耐磨性也不断上升。当电压大于22 V时,该镀层中Cr_3C_2颗粒含量逐渐下降,导致涂层的硬度和耐磨性下降。     

液化石油气焊接

前言液化气是石油开采和炼制过程中的付产物,主要成分是丙烷(C_3H_8)和丁烷(C_4H_(10))。将它用于钢材的切割和有色金属的焊接,已有成功的经验。但用于低碳钢的焊接,国内外虽做过不少工作,但进展不大。一些资产阶级“权威”已定论“不行”。我们遵照毛主席关于“有所发现,有所发明,有所创造,有所前进”的伟大教导,和沈阳市新华熔接器厂、沈阳气体压缩机厂及沈阳轿车修配厂等单位密切协作,经过反复试验,在较短时间内,搞成了一种液化气焊炬。这种焊炬可以焊接厚6毫米以下的各种低碳钢材料。焊接速度与同号乙炔焊炬相同。焊缝质量符合规定。     

等离子体辅助球磨对Al+C_4H_4N_4合成超细AlN的影响机制

对铝(Al)和二氨基马来腈(C_4H_4N_4)的混合物分别进行等离子体辅助球磨和普通球磨,研究等离子体辅助球磨活化对合成AlN的作用机制。结果表明:相对于普通球磨,等离子体辅助球磨更有利于Al粉的晶粒细化和晶格畸变,并有利于形成Al-C_4H_4N_4纳米级的复合结构。辅助球磨中的等离子体促进C_4H_4N_4的脱胺,使C_4H_4N_4分解出更多的游离含N基团,加速与活化的Al合成AlN,辅助球磨14 h后AlN的转化率达到91%,远高于普通球磨合成AlN的产率83%。等离子体辅助球磨8 h的Al+C_4H_4N_4前驱体发生氮化反应的激活能为353.46 kJ/mol,在Ar中于800℃保温1 h可以通过固-固反应机制全部转化为超细AlN,而普通球磨8 h的前驱体反应激活能高达441.21 kJ/mol,Al需熔化后才能进行氮化反应,导致部分C_4H_4N_4先行受热分解蒸发,AlN产率仅为86%。辅助球磨促进AlN合成的主要原因是等离子体放电的高频脉冲轰击和瞬态"电火花"对粉体产生协同球磨作用。     

草酸水溶液中天青石转化为酸性草酸锶水合物的动力学（英文）

H_2C_2O_4水溶液中SrSO_4转化为酸性草酸锶水合物(H[Sr(C_2O_4)_(1.5)(H_2O)])的反应为连串反应。在连串反应的第一步, SrSO_4与H_2C_2O_4反应,转化为赝晶SrC2O4·H2O。第二步, SrC2O4·H2O与H_2C_2O_4反应,生成H[Sr(C_2O_4)_(1.5)(H_2O)]。如果溶液达到H[Sr(C_2O_4)_(1.5)(H_2O)]的饱和浓度,当反应混合物冷却至室温时,Sr(HC_2O_4)(C_2O_4)_(0.5)·H_2O发生结晶。根据溶解的S和Sr的量计算SrSO_4的转化率发现,对于H_2C_2O_4浓度大致相同的溶液,反应初始阶段的反应速率随着温度的升高而增大;在低H_2C_2O_4浓度溶液中,一定时间之后反应进行缓慢,并且由于固体颗粒表面形成SrC_2O_4·H_2O保护层而停止;在一定温度下,SrSO_4的转化率随着H_2C_2O_4浓度的增加而增大。利用收缩核模型得到每一步骤的动力学方程。     

不锈钢硫酸洗涤废酸中金属离子的草酸络合沉淀行为

不锈钢表面处理常采用稀硫酸溶液预洗涤,洗涤过程产生大量含铁及其他微量元素的废酸。实际生产中废酸多采用中和方法进行处理,试剂耗量大,产生大量废渣,污染环境。针对典型不锈钢硫酸预洗涤过程中产生的废酸,研究废酸体系中草酸络合沉淀Fe(Ⅱ)、常见微量金属Cr(Ⅲ)、Ni(Ⅱ)以及Mn(Ⅱ)的行为,并探讨沉淀去除金属离子后废酸的循环利用。结果表明:随着废酸溶液中酸度的增高,金属沉淀率降低,但在起始H_2SO_4浓度200 g/L、x(H_2C_2O_4):x(Fe(Ⅱ))摩尔比为1:1下,Fe(Ⅱ)的沉淀率仍达80%以上;金属离子的沉淀顺序为:Ni(Ⅱ)Fe(Ⅱ)Mn(Ⅱ)Cr(Ⅲ);金属离子沉淀后废酸溶液中酸度得到有效恢复,经x(H_2C_2O_4):x(Fe(Ⅱ))0.75:1处理后的废酸对不锈钢表面氧化层具有较好的洗涤效果,实现了不锈钢洗涤废酸的再生循环利用。     

A novel insight into enhanced propane combustion performance on PtUSY catalyst

Platinum was supported on c-Al_2O_3 and ultrastable Y zeolite(USY) by an incipient wetness impregnation method. The catalysts were characterized by nitrogen physisorption, transmission electron microscopy(TEM),CO/C_3H_8 isothermal oxidations, NH_3 temperature-programmed desorption(NH_3–TPD) and infrared(IR) spectroscopy of adsorbed probe molecules(CO, C_3H_8 and C_3H_8+ O_2). Compared with Pt/Al_2O_3, Pt USY catalyst shows obviously higher activity for the combustion of propane. After estimating the size effect of Pt particles and propane adsorption capacity of USY, the excellent activity of Pt USY is also attributed to the strong interactions between the precious metal and the acidic zeolite. It inhibits the oxidation of Pt in an oxygen-rich atmosphere at high temperatures, which facilitate the initial oxidation step involving the C–H bond activation on metallic Pt as reflected by in situ diffuse reflectance infrared Fouriertransformed(DRIFT) spectra.     

液化石油气储罐的磁粉检验及缺陷分析

在从事压力容器检验工作 10a(年 )里 ,笔者不下 2 0次到液化石油气储罐现场进行检验 ,用磁粉法检验液化石油气储罐 10 0多台 ,发现裂纹 30 0多条 ,其中 ,严重的危险性裂纹 10 0多条。以下介绍液化石油气储罐的磁粉探伤 (MT)方法及缺陷特点。1　磁粉探伤方法及其操作1.1　磁粉探伤方法长期实践中总结出液化石油气储罐的最佳MT法为用喷壶喷洒磁膏水悬液并用交流磁轭法磁化。磁膏水悬液使用时应注意的是①磁悬液浓度要适宜 (采用灵敏度试片验证 )。②在容器外表面采用黑色磁膏 ,这是因为日光下容器外表面较亮 ,除漆后常被空气中的水汽轻度腐…     

CALCULATIONAL FORMULATION FOR VOLUME PERCENT OF γ′-PHASE IN PRECIPITATION HARDENING Ni-BASE SUPERALLOYS

本文对沉淀硬化型镍基高温合金中γ′相体积百分数的计算,提供一种解析方法。同时给出了导演过程和最终得到的计算公式 f=(1.068C_(Al)+0.683C_(Tl)+0.368C_(Nb)+0.200C_(Ta)+0.470C_V+0.112C_W)/(0.566C_(Al)+0.343C_(Tl)+0.181C_(Nb)+0.096C_(Ta)+0.272C_V+0.070C_W+0.070C_(Mo)+0.114C_(Co)+0.130C_(Cr)+0.115C_(Ni))×100％式中,f——合金中γ′相的体积百分数; C_(Al)——合金化学成分中Al的wt-％; 其它符号类同。 应用上述公式,可以从合金化学成分(wt-％),直接由计算给出合金中γ′相的体积百分数,经二十种工业合金对比验证是可用的。     

在微乳液离子液体协同作用下测定碳钢中的磷

应用分光光度法,研究了O/W型微乳液OP/n-C_5H_(11)OH/n-C_7H_(16)/H_2O与氯代1-丁基3-甲基咪唑离子液体协同作用下,孔雀绿-磷钼酸显色反应。在20℃下确定了显色反应的最大吸收波长,显色稳定时间,微乳液与离子液体的比例以及用量,硫酸、钼酸铵、孔雀绿的用量。得到的线性回归方程为y=0.180 1x-0.015 7,表观摩尔吸光系数为1.4×10~5L·mol~(-1)·cm~(-1),磷含量在0.2~6.0μg/25 m L符合比尔定律。该方法的检出限为:5.8×10~(-6)g/L。用于5种碳钢中磷含量的测定,相对标准偏差小于3%。     

碳界面层制备工艺对SiC_f/SiC材料力学性能的影响

用低压化学气相沉积(LPCVD)法,以丙烯(C_3H_6)为碳源,氮气(N_2)为稀释气制备了2.5维连续碳化硅纤维增韧碳化硅(SiC_f/SiC)复合材料的碳界面层,其厚度为～0.1 mm.研究了不同丙烯含量(体积分数,下同)(60%,50%,45%)对碳层形貌、微观结构及SiC_f/SiC力学性能的影响.结果表明:当C_3H_6含量为60%时,热解碳层表面光滑,石磨化度高;当C_3H_6为50%和45%时,碳层粗糙,有很多较大颗粒存在,石磨化度低.3种复合材料的弯曲强度差别不大,分别为303,311和320 MPa.然而,当C_3H_6含量为60%时,材料韧性断裂,断裂功高;为50%和45%时,材料脆性断裂,断裂功低.不同的纤维拔出滑移阻力是SiC_f/SiC断裂行为不同的原因.     

Ce_(1-x)Pr_xO_2固溶体的低温燃烧合成及表征

以Ce(NO_3)_3·6H_2O和Pr_6O_(11)为主要原料,C_6H_8O_7为燃烧剂,采用低温燃烧法合成了Ce_(1-x)Pr_xO_2(x=0～0.15)系列纳米晶红色颜料.用激光Raman光谱、XPS及色度测试等手段对样品的氧空位浓度、Pr、Ce离子在固溶体中的价态以及样品的红度和色饱和度进行分析.结果表明:随着Pr掺杂量的增加,固溶体的氧空位浓度一致增大;Ce_(1-x)Pr_xO_2固溶体中Ce的价态为+4价,Pr离子以+3价的形式存在;样品的红度、色饱和度随Pr含量的增加呈先增后减趋势,当x=0.05时有最佳的呈色性能.     

C19H42NBr对电合成氧化钴/聚苯胺复合膜腐蚀性能的影响

目的研究电化学合成氧化钴/聚苯胺复合膜时,添加剂十六烷基三甲基溴化铵(C_(19)H_(42)NBr)的含量对氧化钴/聚苯胺复合膜微观形貌及耐腐蚀性能的影响。方法在硫酸钴-硫酸混合液与苯胺-硫酸混合液按照体积比1∶1配制的电解液中,采用恒电位法合成氧化钴/聚苯胺复合膜,添加不同量的C_(19)H_(42)NBr,获得不同耐蚀性的氧化钴/聚苯胺复合膜。采用电化学测试技术,结合扫描电镜、X射线衍射仪和加速腐蚀试验等方法对膜层的耐腐蚀性能进行分析。结果恒电位法合成的氧化钴/聚苯胺复合膜中,氧化钴以晶体形式存在。随着C_(19)H_(42)NBr添加量的增加,膜层的微观形貌由不致密、不规则的片状形貌逐渐变为均匀、致密、规则的片状形貌,再变为带有裂纹的整体片状形貌。未添加C_(19)H_(42)NBr得到的氧化钴/聚苯胺复合膜的自腐蚀电流密度为4.742×10-6 A/cm2,自腐蚀电位为-0.46 V。添加0.3 g/L的C_(19)H_(42)NBr后,试样的自腐蚀电流密度为2.622×10-7 A/cm2,自腐蚀电位为-0.069 V,10%HCl点滴腐蚀时间达483 s,中性盐雾实验56 h未见锈蚀。随着C_(19)H_(42)NBr添加量的增加,试样耐蚀性先提高后降低。结论 C_(19)H_(42)NBr的加入对电化学合成氧化钴/聚苯胺复合膜的作用明显,对复合膜的微观形貌及耐蚀性有很大的影响。