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120 t转炉-LF-VD-连铸工艺生产37Mn5钢的280 mm×380 mm连铸坯易出现纵向裂纹。用Gleeble1500D热模拟试验机试验和分析了在1300~800℃时37Mn5钢(%:0.34~0.38C、1.30~1.55Mn)和45钢(%:0.42~0.50C、0.50~0.80Mn)280 mm×380 mm连铸坯的热塑性和力学性能,以及室温和1300℃之间加热和冷却时的膨胀-收缩效应。与45钢比较,得出≤950℃时37Mn5钢连铸坯的热塑性较低,在相变范围的体积变化较45钢铸坯大,导致37Mn5钢铸坯出现纵向裂纹。因此应降低37Mn5钢铸坯在540~870℃范围内的加热和冷却速度,以避免产生纵向裂纹。 相似文献
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通过光学、扫描电子显微镜、能谱仪和G1eeble-3800热模拟试验机对1流立式连铸机生产的UNSN08810合金(/%:0.06C、0.45Si、0.92Mn、0.016P、0.001S、30.15Ni、19.80Cr、47.81Fe、0.33Ti、0.23Al、0.014 0N)200 mm×1 300 mm连铸坯的纵向裂纹进行了分析。结果表明,纵向裂纹沿粗大的柱状晶晶界向铸坯内部扩展、裂纹深度为18~20 mm。高温塑性试验得出,当温度≥1100℃时合金的断面收缩率急剧下降。分析表明,凝固初期柱状晶之间连接比较薄弱,易在晶界处开裂,加上晶界处脆性相TiC的析出,造成应力集中,并使裂纹更容易延晶界扩散,最终形成纵向裂纹。 相似文献
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天津钢铁集团有限公司在X52管线钢检验中,发现成品板表面出现纵向裂纹,经分析管线钢成品板表面裂纹是由铸坯表面裂纹所致。为寻找铸坯裂纹产生的原因,采用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析仪对裂纹缺陷部位试样进行了检测。本文根据铸坯裂纹缺陷检测结果,对管线钢铸坯纵向裂纹缺陷产生的原因进行了分析,最终确认,结晶器内钢水凝固过程的热裂纹是铸坯表面裂纹产生的主要原因。通过制定和实施优化改进措施,保障了钢水过热度的控制、优化了钢水成分、改善了保护渣的性能、稳定了结晶器内液面的波动,使X52管线钢铸坯纵向裂纹得到有效控制。 相似文献
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根据济钢R6-1000型连铸机板坯表面纵向裂纹的特征,从钢水成分、工艺操作、机械设备等方面进行分析,指出控制C含量避开亚包晶钢范围,Mn含量控制在中上限;合理设计浸入式水口,插入深度控制在135±5mm;采用专用保护渣,降低裂纹指数;拉速控制在0.82m/min,稳定负滑动时间;控制MD进出水温差在7℃,可以预防板坯表面纵向裂纹的产生。 相似文献
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采用金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对热轧带肋钢筋表面纵向裂纹进行综合分析,发现产生表面纵向裂纹的主要原因是由于连铸钢坯的角部裂纹、皮下气泡和夹杂。讨论了钢筋亚表层的夹杂物对钢筋纵向裂纹的影响并提出相应的改进措施。 相似文献
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焊接作为压缩机制造安装的重要环节,焊接质量好坏直接决定着压缩机机组的正常运行。通过压缩机管道环焊缝纵向裂纹,分析了可能引起裂纹的三种情况:(1)管线吊装过程中是否存在暴力吊装;(2)焊接材料是否符合焊接工艺规程要求;(3)焊接母材是否领用正确。结果表明:造成纵向裂纹的原因是由于20钢弯头中混入了50Cr弯头,因50Cr碳当量高,可焊性很差,焊接时出现淬硬马氏体组织,在焊接应力作用下出现裂纹,从而造成焊缝裂纹由弯头根部由内向外扩展。另外针对原材料入场检验提出引入手持式金属化学成分检测仪来快速定性判定其成分,以此来加强钢管、法兰、弯头、三通的入场检验。 相似文献
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采用断口萃取碳复型和金属薄膜技术,应用透射电子显微镜分析,研究了21-4N钢冷拉材纵向裂纹产生的原因及消除和改善的可能途径。 相似文献
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韩福民 《冶金设备管理与维修》2005,23(4):47-48
依据GB6398-86采用紧凑拉伸试样(CT),对WEL-TEN780A钢及其用L-80SN焊条手工电孤焊焊接接头的焊缝和热影响区的疲劳裂纹扩展速率进行了研究,结果表明:在相同的疲劳循环载荷作用下,热影响区疲劳裂纹扩展速率高于母材和焊缝,焊缝金属具有最低裂纹扩展速率。焊缝金属中的针状铁素体细小且被大角度晶界所分割,疲劳裂纹扩展时要消耗更大的能量,从而降低裂纹扩展速率,成为止裂型焊缝。 相似文献
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钢板表面的纵向裂纹严重影响钢板表面质量和成材率.分析裂纹形成原因,消除钢板表面裂纹,有利于提高产品质量及产品竞争力.用光学显微镜和电子扫描显微镜对DH36钢板出现的表面纵裂纹进行了观察和分析,发现钢板裂纹的深度在100 μm左右,宽度小于0.5 mm.在发裂纹中出现的夹杂物主要是氧化铁,其它夹杂物类型有:纯SiO2,FeO/MnO与硅铝酸盐复合夹杂(CaO-Al2O3-SiO2,MgO-Al2O3-SiO2)夹杂物,在轧制过程中形成裂纹源,能谱仪分析结果还显示钢的基体在裂纹附近并没有出现杂质元素(Cu和As)的富集.钢板裂纹处氧化更严重,脱碳层厚度增加,以此推断裂纹应该在轧制加热前就已经出现.改善铸坯质量是消除DH36热轧钢板纵向裂纹的关键. 相似文献
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亚共析钢S48 C连铸坯轧后,发现热轧板中心纵裂纹和冷轧卷边部翘皮缺陷.采用热力学计算、金相显微镜、扫描电镜、高温拉伸试验等方法系统研究了缺陷成因.结果表明,S48C的热轧纵向裂纹位于凹陷底部,深度为0.7 mm,附近有明显的脱碳层;冷轧边部翘皮深度约20μm,有少量的二次氧化颗粒.S48C零塑性温度ZDT约1375℃,凝固初期坯壳厚度不均匀,易形成纵向凹陷;随着渗碳体析出,发生纵裂的倾向性增大.冷轧边部翘皮是由塞棒吹氩流量不稳定,氩气泡卷入铸坯形成皮下气孔、轧后延展导致.结晶器电磁搅拌、稳定吹氩流量和提高设备精度等措施,可有效解决S48 C轧后表面缺陷问题. 相似文献
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利用有限元法分析了滑板形状及固定方式对热应力分布的影响,找到了滑板纵向裂纹产生的原因,开发了适合90t钢包用新型滑板及机构。应用到第三炼钢厂90t钢包,滑板平均使用寿命达到5次以上,吨钢成本降低0.775元,取得明显的经济效益和社会效益。 相似文献
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对SUS416不锈钢的热加工纵和中裂和钢坯横向、纵向的热塑性研究结果表明:钢坯的横向热塑性在900-1000℃温度区间存在一明显的低塑性区。在变形应力作用下,裂纹沿条带串状分布的硫化物和基休玎界萌生和扩展,形成纵向开理解。采用630kg锭锻造开130nm方坯再轧制成材的工艺,加热温度控制在1200-1250℃,热加工开始温度为1100℃,终了温度为≥1000℃,则基本消除了这咱裂纹 相似文献