颗粒活性炭加速厌氧反应器污泥颗粒化的研究

为克服厌氧反应器启动慢和启动难的问题,以UASB反应器为代表,向反应器内投加颗粒活性炭以加快厌氧污泥颗粒化进程,并采用扫描电子显微镜观察颗粒污泥的生长情况.结果表明,在试验的第64天即完成了厌氧污泥颗粒化的全部过程,培养出的颗粒污泥具有厌氧颗粒污泥的基本特征和典型的生化特性,并对啤酒废水有很好的处理效果.可见,投加颗粒活性炭可加速厌氧污泥颗粒化进程,并能有效维持厌氧反应器的稳定运行.     

升流式厌氧污泥床处理生活污水

本试验利用清华大学污水泵站收集的生活污水作为处理对象,对升流式厌氧污泥床(UASB)反应器的启动及运行进行了详细研究。试验证明,反应器在常温下对生活污水有较好的处理效果,为反应器设计及运行提供了依据。     

生活污水的厌氧处理技术研究

随着工业化进程和城市化水平的不断提高,水污染问题成为当今世界面临的主要环境问题之一。使用厌氧反应器处理生活污水是一种高效节能的手段,具有运行稳定、净化效率高、出水水质好、流程简单、占地和投资少、运行费用低等优点。该技术有良好的推广应用前景,并可取得较好的社会效益、环境效益和经济效益。     

厌氧流化床处理低浓度污水动力学模式研究

对厌氧流化床(ATB)处理低浓度污水的动力学模式进行了探讨,导出了与Ecken-felder方程形式相似的生物膜表面面积基质降解动力学模式,并应用上向流厌氧流化床(UAFB)处理城市污水的试验数据,求得了相应的动力学参数,并对固定膜系统的稳定性进行了讨论。     

复合式异波折流板厌氧反应器处理低浓度污水的效能

采用复合式异波折流板厌氧反应器进行了为期12个月的生活污水处理中试研究.结果表明,在温度为(25±2)℃的条件下,系统的最佳水力停留时间(HRT)为6h,此时对COD、TP、TN的去除率分别为78.58%、35.15%、39.17%;最适宜的厌氧污泥区容积百分比为45%～65%;较佳的进水COD浓度为150～800 mg/L.控制HRT为6h,当温度为7℃时对COD、TP、TN的去除率分别为64.37%、20.72%、23.65%,最大比甲烷产率为1.85 mL/(gVSS·h).可见,采用该工艺处理北方地区的低温、低浓度生活污水是可行的.复合式异波折流板厌氧反应器处理低浓度污水高效的原因在于其具有传质效果好和生物相丰富多样的特点.     

人工复合生态床处理低浓度农村污水

近年随着流域点源污染控制工程的实施,面源氮、磷入湖量占流入滇池总量的比例已超过50％,因此控制面源污染已成为解决滇池富营养化的关键。根据对滇池某示范控制区的调查,其地表径流、水土流失、固体废物和村镇生活污水是主要面污染源,而河道和沟渠是污染物的最终入湖途径,为此研究、我们开发了一种适合于该地区的新型人工湿地系统即人工复合生态床系统。     

厌氧处理的污泥稳定化研究

利用开发的污泥液化测试方法对水解池与颗粒污泥膨胀床（EGSB反应器）串联处理城市污水工艺中的污泥稳定性问题进行了研究,为了提高整个系统在低温条件下的处理效果和污泥稳定性,采用了与水解池平行的污泥稳定池用于改善污泥稳定性和提高EGSB反应器对溶解性COD的去除,试验结果证明,在温和气候条件下（9-21℃）,该工艺流程可有效地去除生活污水中悬浮性和溶解性有机物,且污水处理和污泥稳定化的停留时间短（分别为5.0h和2d),可回收大量的能量,是一种良好的生活污水替代处理工艺,同时对于其他成分复杂废水的处理也是一种有吸引力的新工艺。     

对低浓度生活污水处理工艺调试运行的研究

从生活污水处理紧迫性入手,对低浓度生活污水处理工艺调试运行进行深入分析,最后提出调试有关建议,以推动我国城市生活污水处理能够更为高效的开展。     

UASB-BCO工艺处理低浓度生活污水的试验研究

采用配制的低浓度有机废水对低温条件下,UASB-BCD工艺处理生活污水进行了研究,结果表明水温在8℃～25℃的条件下,HRT在6．83h左右时,COD,BOD5的去除率分别可达93．58％,94．53％左右,证明了UASB-BCO在低温条件下处理城市生活污水效果稳定,处理时间短,容积负荷高。     

厌氧快速吸收新工艺处理生活污水研究

根据生物除磷试验和非稳态生物处理工艺研究,提出了厌氧快速吸收污水处理新工艺,并对生活污水处理进行了初步研究。结果表明,在以葡萄糖为主要基质的配制污水试验中,停留时间３０￣６０ｍｉｎ,同种不同运行方式ＣＯＤ去除率均达到８０％以上,有的甚至达到９０％以上,短期的实际生活污水试验ＣＯＤ去除率也达６０％以上;反应器内污泥能在高ＭＬＳＳ下保持良好沉降性能,已发现有较成熟的颗粒污泥。     

厌氧复合床反应器处理生活污水的试验研究

常温条件下采用厌氧复合床反应器(HAR)处理生活污水,考察了稳定运行阶段的负荷率及出水回流对反应器运行效果的影响。结果表明,采用HAR处理生活污水可以高效地削减有机负荷,当进水有机负荷从1.035kgCOD/(m3·d)提高到1.622kgCOD/(m3·d)时,可明显提高对COD的去除率;HAR的最佳水力停留时间为6h,对COD的去除率>65%;当回流比为4时对COD去除率的提高较为明显,但过高的回流比(R=6)会使污泥流失,导致反应器对COD的去除效果变差。     

城市污水处理厂剩余污泥厌氧消化试验研究

以北京市某污水处理厂的剩余污泥为研究对象，对该污泥的理论产气量进行了估算，考察了投加接种污泥和未投加接种污泥条件下污泥厌氧消化的产气情况，并分析了污泥消化前、后的泥质特点。结果表明：与未接种条件相比，污泥厌氧消化前采用投加接种污泥的方式可大大促进消化反应的进行，加快污泥的产气速率，使厌氧消化周期缩短近1／4，但对污泥的总产气量影响较小；在厌氧消化正常运行条件下，污泥产气量达到总产气量的90％时所需反应时间约为16d，可将其作为污泥厌氧消化工艺较为理想的消化周期；剩余污泥的消化性能差、产气率低、试验产气量占理论产气量的比例〈50％，在工程上单独的剩余污泥不宜采用厌氧消化工艺处理。     

厌、好氧周期循环下的污泥颗粒化过程

为研究厌氧／好氧周期循环条件下厌氧快速吸收工艺中的污泥颗粒化过程、成因及影响因素，分别采用葡萄糖、乙酸钠人工配水及实际城市污水进行了试验。结果发现，形成的好氧颗粒污泥呈球形或椭球形，致密且边界清晰，其中葡萄糖配水的污泥粒径为0．5～0．8mm，最大可达1．0mm，SVI值为25～30mL／g；乙酸钠配水的污泥粒径为0．2～0．4mm，SVI值为40mL／g左右；实际城市污水的污泥经过短期运行即开始出现小颗粒，SVI值为60mL／g左右。3种污泥均具有良好的厌氧COD吸收活性。     

ABR处理低浓度有机废水的启动方式研究

对ABR处理低浓度有机废水的启动方式进行了试验研究.结果表明:固定HRT、逐步提高进水COD浓度的启动方式,可使ABR反应器于90 d内完成启动,其对COD的去除率达到80%,系统运行较稳定,但污泥颗粒比较松散;而固定进水COD浓度、缩短HRT的启动方式,49 d就可使ABR对COD的去除率达到80%,且污泥颗粒化程度较高.     

聚季胺盐投加方式对厌氧污泥颗粒化的影响研究

投加阳离子聚合物是加速厌氧污泥颗粒化的有效方法,根据静态试验得出的聚季胺盐投加总量,选定了聚季胺盐的几种投加方式（不同的投加量和投加时间间隔）,研究其对实验室规模下的厌氧序批式反应器（ASBR）中污泥颗粒化的影响.试验以污水厂的厌氧污泥为对象,以污泥颗粒的粒径、沉速及出水COD等作为评价污泥颗粒化进程的指标,分析了各投加方式对污泥颗粒化进程的影响,并挑选出适宜的絮凝剂投加方式.结果表明,不同投加方式对ASBR污泥颗粒化进程有不同影响,建议采用每次投加量为0.16～0.32 mg/gMLSS,投加时间间隔为2～5 d,分5～10次投加的方式.     

AB法的A段处理低浓度城市污水研究

采用AB法的A段对低浓度(BOD5=100mg/L左右)城市污水进行了处理,试验结果表明:当A段污泥负荷为0.3～3kgBOD5/(kgMLSS·d)、HRT为75～25min时,出水COD<60mg/L、BOD5<20mg/L、SS<20mg/L,取得良好效果的原因可能是A段污泥具有较强的吸附絮凝能力;同时,随着各反应器负荷的增加,污泥脱氢酶含量增加,污泥活性与代谢能力增强。此外,由于不设初沉池,新鲜污水及SS直接进入A段,改善了污泥沉降性能,且可从进水中得到微生物的补充,维持了反应器的污泥浓度。     

碱度对UASB污泥颗粒化的影响

碱度对UASB污泥颗粒化的影响表现在两个方面 :一是对颗粒化进程的影响 ;二是对颗粒污泥产甲烷活性 (SMA)的影响。在一定的碱度范围且其他条件一致的情况下 ,进水碱度高的反应器内污泥颗粒化速度快 ,但颗粒污泥的SMA低 ;进水碱度低的反应器内污泥颗粒化速度慢 ,但颗粒污泥的SMA高 ,因此可通过调整进水碱度来影响污泥颗粒化进程及污泥的SMA。     

外循环厌氧法处理啤酒废水的研究

采用外循环(EC)厌氧反应器处理啤酒废水,考察了其处理效果和颗粒污泥的形成及其性能.结果表明,以好氧剩余污泥为接种污泥,采用低负荷、高去除率的启动方式,可使污泥很快实现颗粒化,所形成的颗粒污泥沉降性能良好,粒径主要集中在0.8～2.0 mm.系统稳定运行期,当进水COD为2 000～4 000 mg/L、碱度为1000～1 500 mg/L、温度为30～32℃、容积负荷为10～12 kgCOD/(m3·d)时,系统对COD的去除率稳定在80%左右.外循环厌氧反应器处理啤酒废水的效果良好、运行稳定、抗冲击负荷能力强.