江苏某电镀废水处理厂改造方案研究与实施

江苏某电镀废水处理厂对COD的处理效果较差，其进水COD_Cr范围为120～150 mg/L,现有预处理设施无法将COD处理至超滤膜进水标准以下。本次改造在原有工艺流程中加入芬顿工艺，并优化工艺流程，降低运行费用。改造后芬顿出水COD<50 mg/L,芬顿单元运行费用2.8元/m³。本次改造具有投资成本低、处理效果好、运行费用低，操作方便等特点。     

化工园区集中式污水厂全流程工艺提标改造工程设计案例

江苏某化工园区污水厂主要收集园区精细化工、医药、农药、染料中间体和生物化工制品等企业的工业废水，提标改造工程设计规模为2.0万m³/d，出水执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准。通过测定微生物OUR呼吸速率对进水进行分析，实现进水毒性废水单独收集并进行臭氧高级氧化预处理，可提高生化系统的运行稳定性。生化系统采用MBR工艺，并根据来水特点设计为多模式运行，深度处理采用活性炭吸附工艺，可有效降低出水污染物浓度，保证出水达标。工程吨水投资2 950元/m³，新增水处理成本为4.03元/m³。     

脱氮型UASB在反硝化处理中的设计和应用

根据水质对生物脱氮工艺的设计参数进行优化，对于提高脱氮处理效果及降低运行成本具有重要意义。某些特定行业产生的高含氮废水中，硝态氮的浓度远大于氨氮，对于这种情况，在考虑生化脱氮工艺时，可以选用UASB反应器作为形成缺氧条件的主反硝化罐。UASB反硝化罐的设计参数选取可参考：1.875≤碳氮比≤3.75(乙酸钠为碳源)，TN容积负荷取1～2.5 kg/(m³·d)，自循环回流比为50%～100%，回流点在三相分离器以下悬浮区以上，反应罐内上升流速为1～3 m/h，高径比1～5。实例中，处理水量为250 m³/h，进水硝态氮为350 mg/L，出水硝态氮为55mg/L时，项目总设备投资在6万元/t左右(含全部附属工艺段)，运行费用为10.17元/t。采用该工艺处理高含氮废水时，相比同等水质条件下的AO工艺更节省用地，从而可节省土建投资。选用该工艺时，污泥产率系数和剩余污泥量的估算，以及混合液回流比的选择是否可沿用AO法的公式等，仍需进一步研究。     

多点进水AAO-A+MBR工艺在低C/N污水处理厂的工程应用

海宁丁桥污水处理厂四期工程处理规模为5×10⁴ m³/d,进水中工业废水占比高达50%,进水C/N较低。根据现有用地、进水指标及工艺运行情况，新建初沉发酵池+多点进水AAO-A+MBR工艺系统，采用多点进水耦合乙酸钠投加的多碳源分配脱氮保障方法，同时采用了将曝气池溶解氧控制在较低水平的策略。投入运行一年多，在进水COD_Cr、氨氮、TP、TN、SS平均质量浓度分别为254.0、29.30、3.09、31.60、126.3 mg/L的情况下，出水COD_Cr、氨氮、TP、TN、SS平均质量浓度分别为26.2、0.31、0.23、7.72、5.1 mg/L,出水水质稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)中的一级A标准，单位直接运行成本为0.533 0元/m³,具有良好的环境效益和经济效益。     

水解酸化+接触氧化工艺处理中药饮片废水

浙江某中药饮片厂在中药饮片生产过程中会产生药材浸泡废水，煎药设备、装药袋清洗废水，药液提纯废水，煎煮废水及半夏浸泡废水等。废水具有有机物浓度高，水质波动大等特点。本工程采用混凝初沉+水解酸化+接触氧化+混凝沉淀工艺对该废水进行处理。工程运行结果表明，在实际进水COD_Cr浓度较设计值大幅升高的情况下，系统出水水质指标稳定达到《中药类制药工业水污染物排放标准》(GB21906—2008)2规定的限值，COD_Cr、BOD₅、氨氮及SS等主要污染物的去除率普遍在95%以上。该工艺具有处理效果好，抗冲击负荷能力强，操作简单，运行费用低的优点。     

高氮磷有机食品废水处理工程实例分析

介绍了山东某食品公司高氮磷有机食品废水处理工程实例以及工艺特色,根据废水特点采用“絮凝初沉池+UASB+缺氧池+射流曝气池+絮凝终沉池”作为主处理工艺,主要处理构筑物均采用较长的水力停留时间(HRT)和较低的容积负荷,UASB的HRT为108 h、COD容积负荷为2.05 kg/(m³·d),A/O系统总HRT为62.4 h,初沉池和二沉池均采用较低的表面负荷,分别为0.43 m³/(m²·h)和0.525 m³(/m²·h),引入200 m³/h的原废水作为缺氧池反硝化脱氮的外加补充碳源。工程运行实践表明系统处理效果较好,对COD、BOD₅、SS、NH₃?N、TN、TP的总去除率分别为99.5%、99.5%、98.0%、99.4%、93.1%、99.2%,处理出水水质COD、BOD₅、SS、NH₃?N、TN、TP分别为48、15、61、1.0、18、0.8 mg/L,满足《山东省南水北调沿线水污染排放标准》(DB 37/599-2006)一般保护区及修改单的要求,处理成本为2.88元/m³。     

己二酸和己内酰胺废水混合处理工程实例

基于己二酸和己内酰胺废水单独处理成本高、工艺复杂的现状,遵循以废治废的原则,将己二酸和己内酰胺废水混合处理。整个工艺流程可大幅降低药剂的投加量以及运行费用;生化段采用两相UASB+两相SBR结合工艺,可实现多种运行模式的切换应对来水的波动。试运行期间,当混合废水进水COD质量浓度为1 000～1 500 mg/L时,两相UASB系统出水COD质量浓度为300～400 mg/L, SBR池出水COD、氨氮、 TN的质量浓度分别在50、 3和15 mg/L以下,吨水处理成本约为3.96元,处理后出水的TDS可满足循环冷却水系统补充用水的要求,大大减少了装置区对生产水的需求。     

O3/H2O2催化氧化技术深度处理工业园区印染废水

为了获得一种高效低成本处理印染废水的工艺,采用O₃催化氧化、O₃/H₂O₂催化氧化两组氧化体系处理工业园区印染废水并对比处理效果和成本投入,考察反应时间、H₂O₂投加量、O₃气体流量和O₃气体浓度对工业园区印染废水处理效果的影响。结果表明：采用O₃/H₂O₂催化氧化处理工艺,在进水流量为1.2 m³/h、回流量为2.5 m³/h、O₃气体流量为1.0 m³/h、O₃进气浓度为16 g/m³、反应时间为60 min的运行条件下,COD由42.03 mg/L降至30.23 mg/L,去除率为28.08%;UV₂₅₄由0.497 cm^-1降至0.315 cm^-1     

炭质吸附剂孔径分布与焦化废水有机组分分离的相关性

选取4种孔隙结构不同的炭质吸附剂木质（A₁）、椰壳（A₂）、煤质（A₃）和焦炭（H）吸附焦化废水中的总有机碳（TOC）成分,考察吸附性能、分子量大小等因素对吸附效果的影响,同时利用傅里叶红外光谱、比表面积及介孔/微孔分析仪对吸附剂进行表征,探究吸附剂表面化学性质和孔径分布对焦化废水吸附差异相关性。结果表明：4种吸附剂表面性质相近,孔隙结构不同是其吸附性能差异的主要因素。比表面积：A₁（1723.59m²/g） > H（1716.19m²/g） > A₂（911.55m²/g） > A₃（505.23m²/g）,平均孔径：A₁（5.14nm） > H（5.02nm） > A₃（3.81nm） > A₂（3.45nm）。Redlich-Peterson吸附等温线方程能更好地拟合吸附数据。分子量分布、UV₂₅₄、SUVA和EEMs说明微孔面积较大的A₁和A₂优先吸附低分子量（< 1000）有机物,A₃和H能够回收高分子量（1000～0.45μm）有机物,降低废水芳香构造化程度。焦化废水TOC中94.29%的有机物分子量小于10000,微孔（< 2nm）和较小中孔（2～10nm）更适合用焦化废水吸附处理。上述研究指出,吸附材料、孔结构与孔径分布、焦化废水性质、有机物分子结构之间存在相关性,通过性质的匹配来实现废水预处理优化的吸附分离工艺。     

曝气生物滤池在高标准污水处理厂提标改造中的应用

江苏某市由于区域污染物排放总量的限制，当污水排放量增长后需降低污染物的排放浓度，该市某污水厂因此要进行提标改造，建设规模为1.7×10⁵ m³/d,出水水质由一级A提高至地表“类Ⅲ类水标准”。文中总结了该污水厂提标的设计经验，设计采用“硝化+反硝化+滤布过滤+臭氧-生物活性炭(O₃-BAC)+超滤”处理工艺，脱氮处理构筑物采用曝气生物滤池，抗冲击负荷强，运行管理简单，滤池平均36～48 h反冲洗一次，硝化滤池各级出水设置导流板后，反硝化滤池进水溶解氧质量浓度可稳定在4～6 mg/L。单位用地面积为0.15 m²/(m³·d^-1)。根据2020年—2021年的运行数据，当进水COD_Cr、BOD₅、SS、氨氮、TN、TP质量浓度为12～26、3.8～7.1、1～6、0.22～2.22、5.34～11.60、0.15～0.40 mg/L时，各污染物平均去除率分别为29%、23%、44%、57%、52%、68%,通过该工...     

水解酸化+AAO+混凝沉淀+臭氧-BAF工艺在综合产业园废水处理中的应用

针对综合产业园废水处理项目进水水质成分复杂、可生化性较差、水质水量波动较大的特点，以潜江某综合产业园废水处理项目为例，介绍了该工程的废水特性、废水处理工艺、主要设计参数和运行效果，分析了不同工况下的污水处理运行费用。污水经“水解酸化+AAO+混凝沉淀+臭氧-BAF”工艺处理后，出水主要污染物指标可稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准。污水处理厂投资为4 826元/m³,设计工况下运行费用为1.399元/m³,实际低进水水质工况下的运行费用为0.755元/m³。相关经验可为排水企业种类较多、具有相似水质特征的综合产业园污水处理厂提供参考。     

改良电絮凝法处理综合电镀废水重金属

电镀废水是重金属污染物污染环境的主要来源之一,某电镀园区污水处理厂采用传统的以Fenton为主体的组合工艺对电镀废水进行处理,在运行过程中出水水质偶有超标现象,且运行过程中产泥量较高,处理成本也随之提高。文章采用改良电絮凝法对某电镀园区污水处理厂综合电镀废水进行处理,经小试试验确定最优电絮凝工艺运行参数后进行中试研究。结果表明,初始反应pH值为3、电流密度为75 A/m2、反应停留时间为2 h、倒极时间为10 min、30%H₂O₂投加量为0.3g/L条件下,中试试验出水能稳定达到后期生化进水的要求。进水总镍质量浓度为12.200～18.100 mg/L,出水总镍质量浓度为0.043～0.096 mg/L,进水总铜质量浓度为4.100～6.800 mg/L,出水总铜质量浓度为0.059～0.120 mg/L,进水总铬质量浓度为5.200～7.500 mg/L,出水总铬质量浓度为0.022～0.081 mg/L。同时,与原有工艺对比,该工艺运行成本大大降低,并具有良好的应用前景。研究所得到的相关中试研究成果为后续改良电絮凝法工程化提供了技术支持...     

MBR工艺在制药行业高盐高浓度有机废水中的应用案例

MBR工艺具有占地面积小、处理效率高、泥水易分离等优点，可用于解决制药企业在生产过程中产生的高盐高浓度有机废水难生化、有机污泥易膨胀的问题。采用生物处理+MBR膜池相结合的处理方式，结合规模为8 000 m³/d的高盐高浓度有机废水的处理实例，对工艺设计及运行经验进行总结。经过近一年的投产运行，COD_Cr质量浓度由进水的8 700～9 300 mg/L降到出水的270～290 mg/L,SS质量浓度由进水的3 600～4 250 mg/L降到出水的170～190 mg/L,各项出水水质指标均满足辽宁省《污水综合排放标准》(DB 21/1627—2008)要求。通过本案例实际运行经验，MBR工艺在处理高盐高浓度有机废水方面具有较好的处理效果，对同类工程具有一定的借鉴参考意义。     

液晶面板显影液废水中常见物质对TMAH厌氧降解的影响

四甲基氢氧化铵(TMAH)是薄膜晶体管液晶显示器(TFT-LCD)生产过程中所产生显影液废水的主要成分，具有强碱性和生物毒性。为研究显影液废水中常见物质对TMAH厌氧生物降解的影响，文中选取实际显影液废水中常见的二甲基亚砜(DMSO)、 N-甲基吡咯烷酮(NMP)、二甲基乙酰胺(DMAC)和硫酸盐作为研究对象，分别考察了其对TMAH厌氧去除和生成产物的影响。批次试验结果表明，质量浓度为500～3 000 mg/L的DMSO和质量浓度为50～1 000 mg/L的DMAC对TMAH的厌氧去除无明显影响；较高质量浓度(300～2 000 mg/L)的NMP会抑制TMAH及中间产物三甲胺的降解，引起三甲胺的累积；硫酸盐(100～2 000 mg/L)会抑制TMAH的降解，导致中间产物积累。且这4种物质都对产甲烷菌的活性具有抑制作用，进而导致甲烷产量降低。研究结论可为实际显影液废水厌氧处理的工艺设计提供理论参考依据。     

长江下游某工业园区含低浓度有机氮综合工业废水处理实践

对进水含有低浓度有机氮的工业园区综合废水进行处理,在充分调查企业出水水质及现状污水处理厂运行情况的基础上,采用改良型AO+芬顿氧化+加载澄清+活性炭吸附主体工艺,并对AO工艺进行了针对性的优化,出水满足“准Ⅳ类”水标准要求(TN质量浓度≤12 mg/L)。项目设计规模为2.0×10⁴ m³/d,工程总投资为15 819.18万元,直接运行成本为3.863元/m³。在江苏省《城镇污水处理厂污染物排放限值》(DB 32/4440—2022)颁布实施后,出水也满足新标准的要求,主体工艺具有较强的适应性、稳定性及前瞻性。     

两级MBfR工艺处理高强度生活废水能力研究

针对受控生态生保系统（CELSS）中生活废水（含卫生废水和尿液废水）的水质特点,采用厌氧、好氧两级MBfR工艺,完成CELSS特征性生活废水的微生物转化处理,以达到循环回用作植物营养液的水质要求。本文研究了水力停留时间（HRT）、尿液强度对该工艺有机物去除及氮素转换效率的影响。试验结果表明,当HRT≥1 d时,HRT对该系统TOC的去除效率无明显影响,其去除效率大于90%,出水TOC的浓度低于15 mg/L; HRT=1 d时,好氧反应器全程硝化能力达到最高,其容积负荷为0.418 kg N/(m³·d);而HRT≥2 d时,能获得相对更为稳定的氮素转换效率。工艺系统最高能处理1/5尿液强度的生活废水,该条件下,系统TOC的去除率达94.3%,出水TOC浓度低于20 mg/L;系统氮素的全程硝化效率为90.6%,且反应器容积负荷较高为0.409 kg N/(m³·d)。本文构建的两级MBfR工艺能较好地实现CELSS中特征性生活废水的有机物去除和氮素的有效转换,研究结果可为CELSS中生活废水微生物处理系统的设计和运行提供参考。     

气浮+UASB+两级AO组合工艺对肠衣废水处理的工程应用

江苏省某生物科技有限公司肠衣废水处理站一期设计处理规模为1 250 m³/d,主体工艺采用气浮+上流式厌氧污泥床反应器(UASB)+两级AO组合工艺，出水水质要求达到《污水排入城镇下水道水质标准》(GB/T 31962—2015)的A级标准。工程实践结果表明，该工艺各个功能单元运行状态良好、出水水质稳定达标，出水COD_Cr、TN、氨氮、TP平均质量浓度分别为198、22、1.0、5.7 mg/L,检测指标满足出水水质要求，其中预处理单元有效降低废水污染物负荷在52.2%及以上。文中介绍了肠衣废水处理系统的工艺流程、主要构筑物和设备参数，并对运行成本进行了总结，可供同类工程设计参考。     

某食品废水厌氧处理技术节能效果与经济效益评估

以某食品厂为实例,对比在厌氧+好氧MBR与单独好氧MBR工艺中,厌氧技术的节能效果和经济效益。结果表明,单独好氧MBR和厌氧+好氧MBR对于食品废水中有机污染物的降解效果均较好,COD去除率分别达到98.02%和98.93%;单独好氧MBR吨水运行能耗为7.33k Wh/m³,而厌氧+好氧MBR吨水运行能耗为3.64kWh/m³,约节50.34%的运行能耗。单独好氧MBR吨水处理费用约为7.244元/m³;厌氧+好氧MBR不计沼气的收益,吨水处理费用为3.262元/m³,计入沼气收益吨水运行费用为0.291元/m³,经济效益显著。     

以印染废水为主的某城镇污水处理厂提标改造工程实例

嘉兴市某城镇污水处理厂为印染废水高占比污水处理厂，其接纳污水中55.2%为印染废水。污水厂原有处理规模为3.0万m³/d,采用AO工艺，出水排放执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级B标准。本次提标改造工程增加污水处理量至4.0万m³/d,出水指标提升至浙江省《城镇污水处理厂主要水污染物排放标准》(DB 33/2169—2018),在原处理工艺末端新增“活性炭吸附池-终沉池-滤池-消毒池”,利用粉末活性炭吸附尾水中SS和难生物降解的有机物。提标改造后工艺平稳运行，出水的COD_Cr、BOD₅、SS、TN、氨氮和TP平均值分别为37.99、7.98、7.50、5.22、0.83 mg/L和0.10 mg/L,出水水质稳定达标，提标后污水处理成本增加0.34元/m³。运行结果表明，对于有提标改造需求的城镇污水处理厂，在经济和技术上都是可行的。     

某印染工业污水处理厂工艺路线及设计实例

嘉兴某印染工业污水处理厂设计规模为5.0×10⁴ m³/d,采用半地下建设型式，进水印染废水比例高达92%,废水组成成分复杂，难降解有机物浓度高，要求出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)中一级A排放标准。针对进水水质特点，设计采用二级生化和物化组合处理工艺，通过中试试验确定适用的处理单元及设计参数并进行工程设计，比选分析后采用“预处理+调节池+初沉池+厌氧-缺氧-好氧-缺氧-膜生物反应器(AAOA-MBR)生化池+改良型芬顿+高效沉淀池+滤布滤池”的污水处理工艺路线。文中详细介绍了主要构筑物设计参数，对工程投资及运行成本进行了分析，可为同类型工业污水处理厂建设提供工程设计指导。