浅谈异步电动机轴向磁拉力的计算与测量

论述了异步电动机轴向磁拉力的计算与测量方法，轴向磁拉力与转子轴向位移的关系，及定，转子通风道对轴向磁拉力的影响，并给出了测量轴向磁拉力的装置。     

锥形转子电机轴向磁拉力的较准确计算

一、引言轴向磁拉力值是锥形转子电机的一个主要技术指标。目前国内各厂生产的锥形转子电动机轴向磁拉力大多偏小,这与设计计算不准确有关。因此,锥形转子电机磁拉力的较准确计算,当前依然是锥形转子电机设计计算中的一个课题。磁场中铁磁体表面所受磁吸力的微分形式     

锥形转子永磁电机轴向磁拉力和转矩参数分析

介绍了一种采用永磁式转子的锥形电机,给出了这类电机的模型,分析了其结构特点以及不同转子位置下的轴向磁拉力和转矩的变化情况,并建立电机的三维有限元模型进行了仿真计算,得出转子的轴向磁拉力和转矩与转子的轴向位移之间的关系,最后转矩参数的变化规律通过实验得到了验证。     

锥形转子制动电动机轴向磁拉力测试装置

轴向磁拉力是锥形转子制动电动机的重要性能参数,是进行磁拉力特性曲线试验必须测定的参数之一.介绍了一种轴向磁拉力测试装置,详细阐述了其测试原理、结构组成及测试流程.     

异步电机永磁悬浮轴承结构设计与动力学计算

为保证异步电机转子在永磁悬浮状态下仅有微摩擦特性,必须保证永磁轴承具有稳定的高势能状态。采用一个机械调心滚子轴承限定其转子轴向位移。基于气隙磁导及等效磁荷法计算出转子所受不平衡磁拉力,并给出永磁轴承定转子气隙、转子偏移、永磁轴承环数划分、气隙位置与径向刚度之间的关系,对上述参数进行优化以获得永磁轴承的最佳径向刚度,使永磁轴承能有效平衡电机转子所受的不平衡磁拉力。通过对转子涡动轨迹及临界转速进行分析,验证了异步电机永磁轴承悬浮结构可实现微摩擦悬浮。     

永磁同步电机卧装轴向磁拉力的计算及平衡措施

通过分析永磁同步电机总装配的特点及各种工艺方案的优缺点,提出了研究永磁同步电机总装配的轴向磁拉力的必要性。对轴向磁拉力产生的机理进行了介绍,并对永磁同步电机总装配的轴向磁拉力工程计算公式进行了推导。以一台24极3200k W/500r/min的永磁同步电机为例进行计算和实际装配验证了卧装时的轴向磁拉力计算公式的可行性。最后,提出了防止和减小轴向不平衡磁拉力不利影响的有效措施。     

偏心状态下的轴向磁通永磁电机受力分析

为了研究偏心对轴向磁通永磁电机受力影响,该文建立了理想状态下轴向磁通永磁电机的气隙磁场解析计算模型,并通过引入气隙磁导函数计及了开槽对气隙磁场的影响;通过对轴向磁通永磁电机偏心状态的分析,建立了偏心状态下气隙磁场解析计算模型,并通过有限元法验证了解析计算模型的准确性。在此基础上,构建了偏心状态下轴向磁通永磁电机不平衡磁拉力受力计算模型,对不平衡磁拉力进行了计算分析。无论是静态偏心还是动态偏心,随着偏心率的增加,不平衡磁拉力幅值逐渐增加。静态偏心下,不平衡磁拉力不随时间发生变化;动态偏心下,不平衡磁拉力呈周期性变化。     

大中型高压高速电动机转轴静力学仿真分析

以10 kV-3 000 kW-2极高压高速电动机为例,对转子偏心情况下电机转轴的静力学进行分析。对单边磁拉力的计算分别采用分析法和有限元法,并针对带有轴向通风槽的转轴挠度进行计算。然后通过ANSYS Workbench有限元仿真软件对转轴进行静力学仿真分析。在保证计算精度的基础上,可使用分析法。这为高压高速电动机单边磁拉力和转轴的静力学分析提供了参考。     

锥形转子电动机满载磁拉力的测定方法

我厂在锥形转子电动机型式试验中,必须测定电动机在额定负载下的轴向磁拉力值。试验是在空载与负载型式试验后进行,找出电机的额定工作点,并使电机处于额定工作状态下,测定其轴向满载磁拉力值。试验装置如图所示。     

永磁同步电机转子偏心电磁力和挠度的分析与计算

为了准确计算永磁同步电机(PMSM)转子的挠度,降低电机的生产制造成本,基于理论解析和有限元法,分析与计算了转子偏心电磁力和挠度。推导了PMSM不平衡磁拉力的解析表达式,详细介绍了不平衡磁拉力和转子挠度的有限元计算方法。以355 kW 1 500 r/min PMSM为例,对比了不平衡磁拉力、转子挠度的有限元和解析法的计算结果,验证了有限元法的可靠性,对PMSM转子机械的准确计算和振动噪声分析具有一定的参考意义。     

无刷直流电动机偏心引起的定位力矩与单向磁拉力计算

采用有限元法计算分析了定子偏心与转子偏心对无刷直流电动机的气隙磁场、定位力矩及单向磁拉力的影响.计算结果表明,定子偏心将引起磁极及其倍数次的定位力矩和恒定的单向磁拉力,转子偏心将引起齿槽及其倍数次的定位力矩和旋转的单向磁拉力.     

单边磁拉力对大型感应电机转子临界转速的影响分析

以11k V、20极6500k W大型三相感应电机为例,研究单边磁拉力对大容量低速电机转子振动的影响。采用有限元法计算出转子的单边磁拉力;运用软件ARMD(Advanced Rotating Machinery Dynamics)建立了该大型三相感应电机转子动力学模型;以对模型是否填加单边磁拉力作为边界条件,分别计算得出转子前三阶固有频率。通过对比分析数值计算结果可知,单边磁拉力的存在会使转子固有频率降低,而增大轴承支承刚度有利于消除这一影响。由此为大型感应电机转轴机械设计进而提高其运行性能及可靠性,提供了理论依据。     

汽轮发电机转子绕组短路产生的不平衡磁拉力研究

针对转子绕组匝间短路故障产生的不平衡磁拉力进行了分析,同时采用解析和数值两种方法计算了不平衡磁拉力,分析了不平衡磁拉力与发电机运行状态间的关系。对比分析表明:无论空载还是负载条件下解析方法计算的磁拉力都具有较大的偏差,数值计算方法考虑了饱和、磁场扭斜、高次谐波以及结构等因素的影响,计算结果更准确、可靠。在发电机发出有功功率保持恒定时,不平衡磁拉力不总是随着励磁电流的增加而增大,故利用励磁电流增大造成的转子振幅增大判断转子绕组匝间短路故障的方法只能在一定范围内有效,相对而言,空载升励磁实验更适合转子绕组匝间短路故障的快速诊断。     

大型水轮发电机不同工况下不平衡磁拉力

本文根据大型水轮发电机定子转子铁心及其绕组实际结构并考虑铁心饱和的情况下，在整圆域中利用二维有限元法计算磁场分布及不平衡磁拉力。以一台88极240MW水轮发电机为例，对空载和负载下转子偏心以及转子半数励磁绕组短路等引起的不平衡磁拉力进行了计算，并对转子偏心度及励磁电流对不平衡磁拉力的影响进行了分析。     

大型同步电动机转子磁场中心安装偏差及转子磁极中心挂装高程差对推力瓦受力的影响

转子磁场中心安装偏差所产生的轴向磁拉力很小,转子磁极中心挂装高程差所产生的不平衡力偶不致增大推力瓦受力。因此,不可能成为推力瓦烧损事故的原因     

水轮发电机不平衡磁拉力计算

分析和对比了线性和非线性不平衡磁拉力计算的几种模型。研究结果显示线性和非线性不平衡磁拉力在很小的偏心时就发生了偏离,非线性模型之间也存在着差别。非线性不平衡磁拉力模型存在的差别体现在建立模型的假设和计算结果上。由于不平衡磁拉力与偏心之间关系的非线性本质,故在对不平衡磁拉力的计算上,应采用非线性不平衡磁拉力模型。可从降低定子和转子之间的相对偏心和适当增加平均气隙两个方面来抑制不平衡磁拉力的产生。     

无槽盘式永磁风力发电机有限元分析

阐述了直驱风力发电的盘式永磁发电机的优点,并对电机的结构设计特点进行了分析;设计一台18p、1．1kW的盘式永磁发电机,建立了电机部分模型,对其进行了三维有限元分析与计算,给出了盘式永磁发电机内各部分的磁场分布规律及空载特性,最后分析了磁极厚度和极弧系数对无槽双转子盘式永磁电机的气隙磁密及转子轴向磁拉力的影响,得到一些有益结论。     

大型同步电动机转子磁场中心安装偏差及转子磁极中心挂装高程差对？…

转子磁场中心安装偏差所产生的轴向磁拉力很小,转子磁极中心挂装高程差所产生的不平衡力偶不致增大推力瓦受力。因此,不可能成为推力瓦烧损事故的原因。     

用TRS-80微型计算机计算锥形转子电机轴向磁拉力

本文采用有限元法直接算出沿圆周一极距内多单元的磁感应强度及多单元面积上所产生的轴向磁拉力,从而较精确地计算出轴向磁拉力,其计算值与实验值较为接近。一、基本原理按照法拉第的看法,可以得到磁场中铁磁体表而所受磁吸力的微分形式:     

利用发电机空载特性曲线的不平衡磁拉力分析方法

不平衡磁拉力是影响水轮发电机组轴系动力特性最重要的因素之一。为了更准确地分析轴系动力特性,本文提出一种利用发电机空载特性曲线计算不平衡磁拉力的分析方法。利用发电机空载特性曲线,通过磁路计算及多项式拟合获取气隙磁密、气隙厚度及励磁电流的关系方程,计算考虑了励磁电流及饱和效应影响的不平衡磁拉力。以葛洲坝水轮发电机为实例,分析在考虑饱和效应时,不平衡磁拉力随定转子偏心及励磁电流的变化规律。通过与已有不平衡磁拉力分析方法的对比,验证了该方法的有效性。