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大型水电站混流式水轮发电机组的转轮由于尺寸大、重量重,需分瓣制造运到工地后组装焊接成整体。分瓣转轮的焊接技术要求高,焊接质量要求严,应力和变形控制复杂。 本文以漫湾250MW机组水轮机不锈钢分瓣转轮为例,阐述如何正确、合理地制定焊接工艺、保证OCr13Ni5-6Mo不锈钢分瓣转轮的焊接质量;如何采取有效措施控制焊接应力、焊接变形以及焊后热处理等工艺措施,保证转轮焊接的高质量和高水平,为大中型水电站水轮机分瓣转轮的焊接与热处理提供宝贵经验。 相似文献
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受运输条件限制,三门峡水电站6号机组的ZGOCr13Ni4MO全不锈钢转轮为分瓣制造,在工地组焊成整体。为严格控制焊接收缩量和焊接应力及变形,保证焊接质量,主要采取了把合水轮机主轴,限制径向和轴向变形;采用对称、分段、退步、多层、多道、小线能焊接方法;单面焊双面成型技术封底,取消碳弧气刨清根;以及层间采用锤击法消应等措施。封底焊条为A237不锈钢焊条,直径3.2mm;主焊缝焊条为M831A不锈钢焊条,直径4.0mm。焊后检查结果表明,焊缝无裂纹、无咬边现象,质量符合美国ASME标准;转轮变形小于允许值,焊接质量良好。 相似文献
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宝珠寺水电站水轮机全不锈钢分瓣转轮的焊接 总被引:4,自引:0,他引:4
分瓣转轮的焊接现在各安装单位均有成功经验,宝珠寺水电站水轮机分瓣转轮焊接的工艺特点是:取消了在下环焊缝中打楔子板的传统方法,增加了加强板数量,并在施焊过程中适时地分期去除加强板;根据下环缝焊接过程中收缩,内凹外凸变化情况,及时调整焊接规范,采用M831新研制的焊条以适应焊缝探伤要求。 相似文献
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天生桥二级水电站水轮机座环重80t,上下环板材料为SM50B,厚度150mm,由哈尔滨电机厂制造生产,分两瓣在工地拼装焊接。本文叙述了水轮机座环组合面厚板拼缝时,为控制焊接变形,防止焊接裂纹所采取的合理焊接顺序及焊接工艺措施,介绍了蜗壳62U高强钢焊接工艺和采用反变形方法成功解决蜗壳瓦片拼缝焊接变形的经验以及对蜗壳焊接质量控制的探讨。 相似文献
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文章介绍了李家峡水电站400MW混流式水轮机分瓣转轮组合及焊接方法,经测试,转轮拼装组合圆后的各项技术指标均达到设计要求。 相似文献
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杨房沟水电站水轮机座环具有环板厚、后热温度高等特点,需要对组装焊接工艺进行重点管控以保证质量.笔者结合座环结构特点和加温焊接工艺要求,通过现场试验对座环不同焊接工艺的比较,总结出了焊接温度控制和焊接变形监控的有效措施,成功通过控制焊接变形保证了座环组装焊接质量.该经验可供其他类似工程参考借鉴. 相似文献
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大朝山水电站水轮机转轮最大外径为6206mm,因受运输条件限制采用分两瓣运输、在工地现场组焊的方式。转轮采用铸焊结构,上冠材质为ZG20SiMn,叶片及下环材质为ZGOCr13Ni6Mo,上、下止漏环材质为OGr13Ni5Mo钢板。该转轮有13个叶片,分瓣时实施对称分剖,其中7、13号叶片也被剖开。焊接材料采用GHS237焊条。1、2号机转轮的焊接在焊前预热温度≥80℃,焊后以230℃保温2h。下环、上冠焊缝进行PT检查,叶片焊缝进行PT和UT检查。焊后采用爆炸法消除焊接残应力。经对残余应力的测试,表明叶片焊缝仍存在较高的残余应力。待3、4、5、6号机焊接时,可考虑采用振动时效法消除焊接残余应力。 相似文献
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减小水电站水轮机转轮焊接残余应力对于机组的安全、可靠运行和增加发电效益非常重要。文中主要介绍大朝山水电站在加强转轮厂内制造焊接过程质量控制的同时,对于工地焊缝的焊接残余应力测试和采用爆炸法进行消应,并对结果进行分析。 相似文献
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:二滩水电站水轮机转轮为分瓣结构 ,上冠采用 18个预应力卡拴现场把合 ,然后封焊过水面。叶片和下环组合缝需现场焊接 ,下环焊缝坡口采用国内少见的大钝边无间隙双U型结构 ,焊接不用采取反变形措施。转轮母材为马氏体 ,焊条主要采用马氏体焊条。马氏体硬度大 ,韧性小 ,但可焊性差 ,故焊接前制定了严谨的工艺 ,并且焊接时对线能量、焊道宽度、预热温度、层间温度、后热温度、后热时间等均进行了严格控制。二滩水电站已全部投运的 6台机转轮经停机检查 ,现场焊接的主焊缝无裂纹。二滩水电站转轮的特殊结构和材质及所采取的焊接工艺为国内分瓣转轮的设计、制造、现场焊接提供了有益的借鉴 相似文献
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文章介绍了定了机座现场组焊工艺措施和控制焊接变形方法,对水口水电站1^#发电要定子机座现场组焊工艺制定工艺进行了总结,为大型水电站发电机现场分瓣组焊提供了成功的经验。 相似文献
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