城市天然气管网用波纹管膨胀节开裂分析

对两件城市天然气管网用奥氏体不锈钢波纹管膨胀节发生的波峰环向开裂进行了失效分析,经显微硬度、化学成分、断口金相、扫描电镜和能谱检测及分析表明,波纹管开裂形式为典型的应力腐蚀沿晶开裂,主要原因是波峰处硬度偏高及Cl-和S2+等有害元素所致。     

奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀与防护

对炼油厂催化裂化、重油催化裂化能量回收系统管道中使用的１８８型奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析，并从工艺操作、不锈钢的表面改性、选材、消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。     

烟气轮机管道膨胀节的失效原因与选材

根据催化裂化装置烟气轮机管道波纹管膨胀节破坏失效的现状和工作环境特点,从金属学理论出发,探讨了破坏失效的原因,认为主要是由应力腐蚀开裂所致.有氯离子和硫化物引起的穿晶型应力腐蚀开裂,也有连多硫酸引起的沿晶型应力腐蚀开裂.催化剂沉积区和腐蚀产物沉积区产生的点蚀和缝隙腐蚀会诱发应力腐蚀开裂的产生.氯离子是引起腐蚀的主要活化剂.膨胀节波纹管部分采用FN-2和Incoloy钢材最好,实践证明,采用上述两种钢材代替18-8型不锈钢作为制造波纹管膨胀节的材料,可延长膨胀节寿命2倍以上,有很好的经济效益.     

烟机入口管膨胀节失效分析

中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司1.4 Mt/a重油催化裂化装置烟机入口管线共有四波铰链板膨胀节6台.编号为波2和波4的膨胀节分别在2011年和2012年出现波峰开裂失效,严重影响装置的正常运行.详细介绍了膨胀节运行情况及失效形式,并从应力因素、温度影响和金相组织变化等方面对膨胀节的失效原因进行分析,由此得出由于波峰处所承受过大的拉应力造成波峰开裂,铰链板垫板焊缝组织脆化导致焊缝开焊则是导致膨胀节开裂失效的根本原因.此外,波纹管材质内部的晶间腐蚀是其开裂失效的内在原因,而膨胀节波纹管因长期在高温环境下工作发生高温腐蚀疲劳、材料韧性降低也是最终导致开裂的重要原因.     

炼油厂奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀与防护

本文对炼油厂催化裂化，重油催化裂化能量回收系统管中使用的１８－８型不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析，并从工艺操作，不锈钢的表面改性，选材，消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。     

重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间机械密封改造

中国石油广西石化分公司重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间原设计密封形式为贯穿式焊接的波纹管膨胀节密封,余热锅炉运行5 a后先后出现波纹管膨胀节腐蚀开裂、穿孔等密封失效现象。分析了波纹管膨胀节密封失效机理,装置大检修期间更换了不同规格的80处波纹管膨胀节,并新增了35套新型机械密封填料函。新型机械密封填料函采用分体组合结构,具有良好的密封和补偿效果,便于制造、安装,维护成本低,操作难度小,投用后再未发生膨胀节失效泄漏现象,在同类装置中具有较高的实用和推广价值。     

浮头式热交换器浮头管板螺栓断裂原因分析及改进

通过扫描电镜观察、硬度测试、化学成分分析及金相检验等方法分析了浮头式热交换器浮头管板连接螺栓的断裂失效原因。结果表明,硫化物应力腐蚀开裂、氢致开裂和螺纹加工产生应力集中、材料硬度不满足湿硫化氢介质中的使用要求是螺栓断裂的主要原因。     

原油储罐出现裂纹的原因分析

钢制的高硬度化工设备的硫化物应力腐蚀开裂的敏感性很大,焊缝和热影响区通常存在较高的硬度和较高的残余应力,高残余拉应力会使硫化物应力腐蚀开裂的敏感性增加。文中针对某石化公司原油储罐产生的裂纹进行了电镜和硬度检验,对出现裂纹的原因进行分析,确定了该储罐的开裂属于硫化物应力腐蚀开裂。     

蒸汽管线U形弯失效分析

采用金相分析、管线应力分析、材质化学分析、硬度分析等手段,对U形弯管开裂进行了分析和研究。分析结果表明,弯头处开裂主要是由管材热疲劳引起的。     

波形膨胀节开裂失效分析

通过对某开裂失效的波形膨胀节进行材料化学成分、微观组织、硬度和断口形貌特征检验,结合工作情况分析了该波形膨胀节开裂的原因及影响因素。     

制氢装置中变气管线45°弯头开裂原因分析

对发生裂纹的中变气管线45°弯头进行宏观观察、渗透检测、硬度测试和金相观察,分析了工作环境、条件和开裂原因,提出了防止此类不锈钢部件开裂的措施。     

汽柴油加氢装置反应生成油线开裂原因分析

某汽柴油加氢装置的反应生成油线在开工过程中发生开裂,通过对开裂的管道进行宏观检验、渗透检测、化学成分分析、金相检验、硬度检验、扫描电镜及能谱分析,结果表明反应生成油线开裂属于连多硫酸的应力腐蚀开裂,针对开裂原因,提出了相应的改进建议。     

蒸发器铜管泄漏原因分析

采用宏观检测、化学成分分析、硬度测定、金相组织分析、扫描电镜分析及X射线能谱等多种检测手段,分析了某蒸发器铜管泄漏并发断裂的原因。综合分析结果表明,蒸发器铜管的化学成分和硬度符合相关标准要求。无缝铜管的泄漏源于铜管在使用中的腐蚀开裂,以及受振动等应力作用发生开裂扩展。铜管的断裂源于拆卸时的外力作用。腐蚀开裂的起因与铜管表面凹坑缺陷及铜管周边介质中含有S等离子有关。表面凹坑容易使腐蚀物局部滞留,并会形成异常电位,进而造成晶状开裂。     

炼油设备中的湿硫化氢腐蚀(2)

本文第(2)部分阐述硫化物应力腐蚀、氢诱导以及应力向氢诱导等3种开裂形式;从钢材的强度等级和化学成分、焊缝的硬度值、H_2S浓度、应力植水平和使用年限等方面分析了温硫化氢对压力容器开裂的影响;最后对限制焊缝硬度值、控制焊缝化学成分、焊后热处理以及湿硫化氢应力腐蚀开裂形成的条件等问题进行了讨论.     

平衡管道三通开裂失效分析

通过对开裂的不锈钢三通材料进行了化学成分分析、断口宏微观形貌观察、硬度测试及金相检验,并结合该三通的工作环境进行了失效分析。分析结果表明：该三通材料为321不锈钢,开裂原因为硫化物引起的应力腐蚀开裂。由于材料固溶处理不符合要求,在晶界和晶内析出了大量弥散的碳化物,造成材料耐腐蚀性能下降。     

油井堵漏可膨胀波纹管的有限元分析

可膨胀波纹管技术具有膨胀工艺简单,作业周期短等优点。应用ANSYS仿真分析了波纹管的成型工艺,模拟了波纹管的水力膨胀作业,对波纹管膨胀过程中的应力、位移和圆度进行了分析;最后计算了波纹管的抗内、外压强度。分析结果表明,成型后波纹管的残余应力最大为258.02 MPa,位于波谷区域。波纹管外径比加工前减小了24.2 mm,适应于Ф244.5 mm井眼。根据强度分析,波纹管抗内压强度为33 MPa;根据结构失稳分析,波纹管抗外挤强度为4.5 MPa。     

制氢装置转化炉炉管短节开裂原因分析

针对某制氢装置转化炉炉管出口短节的开裂,对其进行宏观形貌检验、合金元素成分分析、金相检验、硬度检验、扫描电镜检验及能谱分析。检验结果表明,短节由于存在化学成分偏析,造成耐高温性能下降,在高温作用下发生了蠕变开裂。针对开裂原因,提出了相应的建议和措施。     

常减压换热器壳体腐蚀开裂原因分析

对H - 10 6 ,H - 116换热器开裂的壳体材质、力学性能、断裂韧性、硬度、裂纹剖面金相组织以及壳体介质有害成分进行分析 ,指出换热器壳体开裂主要是硫化氢引起的应力腐蚀开裂。提出了采用涂层和阴极保护 ,选用强度较低的碳钢代替 16MnR ,以及焊后进行热处理等防护措施。     

膨胀节失效原因分析及处理措施

介绍了中国首套烯烃催化裂解制丙烯装置(OCC装置)中固定床反应系统使用的波纹管膨胀节的基本情况,针对其使用期限内发生泄漏的实际问题,总结了发生开裂泄漏的波纹管在生产运行过程中所呈现出的各种特征,从其原始设计、应用标准、制造工艺、材料选取、安装方式、运行环境等因素进行了分析判断,探讨失效的主要原因、处理措施,并提出了相应对策。     

渗碳齿轮开裂原因分析

通过宏观形貌分析、金相显微组织分析、硬度测试及扫描电镜微观形貌分析等方法对渗碳后磨削过程中开裂的齿轮进行了失效分析,分析结果表明,齿轮渗碳过程中脱碳及磨削过程中应力过大是齿轮发生开裂的主要原因。