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将直径为3.2 mm的高铬合金粉芯焊丝插入到高锰钢熔体中,制备出了定向分布的高铬铸铁棒增强高锰钢基复合材料。并利用光学显微镜、扫描电镜、XRD、显微硬度计以及三体磨粒磨损试验对淬火态的该复合材料进行分析和表征。结果表明,淬火后的复合材料由定向分布的高铬铸铁棒增强体和奥氏体高锰钢基体组成,增强体由奥氏体枝晶,以及残余奥氏体与M7C3碳化物的共晶体组成;增强体的硬度在1100~1280 HV0.1,为高锰钢基体硬度的4~5倍;将铸态的复合材料与高锰钢试样相比,淬火态的复合材料表现出较好的耐磨性。 相似文献
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高锰钢是传统的耐磨材料。为进一步提升高锰钢的耐磨性能,使其能满足复杂工况的使用要求,本文采用凝固析出方法制备了不同体积分数TiC增强的高锰钢基复合材料,系统研究了复合材料的显微组织和磨料磨损性能。热处理后,复合材料由奥氏体和TiC两相组成,TiC颗粒均匀分布在高锰钢基体中,颗粒与基体界面清洁。磨料磨损实验表明,TiC颗粒的引入提高了复合材料耐磨性能。然而,复合材料的磨损性能随着TiC体积分数的增加而降低。研究表明这是因为随着TiC体积分数的提高,陶瓷粒径尺寸增大且部分形成团簇,陶瓷颗粒在磨损过程中发生破碎从而提高磨损率。 相似文献
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高铬白口铸铁耐磨性和显微组织的关系 总被引:6,自引:2,他引:6
研究了高铬白口铸铁亚临界热处理后耐磨性和显微组织的关系。结果表明,高铬铸铁在亚临界热处理过程中C和Cr以M23C6型二次碳化物的形式析出,导致奥氏体Ms点升高,使其在冷却时发生马氏体转变。马氏体的高硬度改善了合金耐磨性。合金耐磨性和合金组织中残留奥氏体含量具有相互对应关系,本试验中此含量为10%左右。当残留奥氏体含量低于10%时,由于(Fe,Cr)23C6发生向M3C型碳化物的原位转变,相应的组织转变为珠光体,导致耐磨性急剧下降。 相似文献
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为了提高高锰钢冲击磨料磨损性能,利用离心铸造法制备了WC颗粒增强高锰钢基表面复合材料,并在MLD-10型动载磨料磨损试验机上进行了冲击磨料磨损性能试验.结果表明:制备的复合材料颗粒分布均匀,WC颗粒与高锰钢基体结合良好;WC的加入提高了材料的抗冲击磨料磨损性能. 相似文献
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采用扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等方法比较研究了耐热铸钢和低碳高铬铸铁棒材轧机滑动导卫显微组织和磨损特性.研究结果表明,耐热钢的金相组织为奥氏体及少量M23C6型碳化物.耐热铸钢导卫板的主要失效机制是以切削犁沟为特征的磨料磨损,耐热钢硬度较低是其使用寿命较短的主要原因.高铬铸铁的金相组织为铁素体基体上弥散分布大量M23C6型碳化物.高铬铸铁导卫板主要失效机制为粘钢和磨料磨损,使用寿命约为耐热钢导卫板的三分之一.高铬铸铁高温硬度下降和Cr2O3氧化膜较不致密是其使用寿命低于耐热钢导卫板的主要原因.前者硬度低易磨损,后者氧化膜较差易粘钢和磨损,两者使用寿命都有待提高.高温高速摩擦磨损工况下使用的导卫板要求材料具有较高的硬度、韧性、抗氧化性,以及较致密和较硬的氧化膜层. 相似文献
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含碳量对过共晶高铬铸铁显微组织与耐磨性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过显微组织观察、图像分析仪定量金相测定,力学性能测试,低应力湿态磨料磨损试验,研究了碳对含33.5%Cr的过共晶高铬铸铁的影响。结果表明,过共晶高铬铸铁显微组织主要特征是含有较大尺寸的六边形和杆状M7C3型初生碳化物。并且随着含C量的升高,过共晶高铬铸铁组织中的初生碳化物逐渐变得粗大,初生碳化物和碳化物总体积分数增加。随着含碳量的增加,过共晶高铬铸铁硬度逐渐升高。含4.80%C的高铬铸铁硬度最高,达到HRC65.5。但随着含碳量的增加,高铬铸铁的冲击韧度逐渐下降。在40 N、70 N、100 N载荷下,随着含C量的增加,过共晶高铬铸铁的耐磨损性能提高。在40 N、70 N和100 N载荷下,含4.80%C的高铬铸铁的耐磨性分别比含3.86%C的高铬铸铁提高了26.1%、24.5%和24.1%。在含碳量相同的情况下,重载荷下高铬铸铁的耐磨性能下降。随着载荷的增加,高含碳量高铬铸铁的耐磨性优势逐渐下降。与含23%Cr的过共晶高铬铸铁相比,含C量分别为3.86%、4.13%、4.65%和4.80%的含33.5%Cr的过共晶高铬铸铁耐磨性分别提高了42.9%、52.0%、54.6%、56.6%。 相似文献
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本文应用自行研制的转盘式橡胶轮磨料磨损试验机对不同成分高铬白口铸铁抗磨特性进行了系统的分析研究。结果表明,虽然对高铬白口铸铁进行合金化和变质处理是提高其铸态耐磨性的一个主要工艺方法,但其合金加入量不宜过多。联合采用合金化和变质处理能取得更好的效果。 相似文献