Patenting钢丝的热处理改革

分析了直径较大的碳钢 Patenting 钢丝铅浴处理时的实际冷却转变,发生的主要是在高于铅浴温度的非等温转变,获得的珠光体层间距离偏大,而且不均匀,这是钢丝强度不高、塑性较低的主要原因。钢丝采用先水冷后等温(470～500℃)的热处理方法,可以实现真正的等温转变,获得层间距离小而且均匀的细珠光体,其力学性能有明显地提高。上述新工艺具有防止铅中毒、提高钢丝力学性能、降低成本的效果。     

DY105高碳钢丝冷拔断裂分析和工艺改进实践

DY105钢丝(/%:0.90C,0.22Si,0.24Mn,0.012P,0.003S,0.002Ti,加入RE 0.10)的冶金工艺流程为40 t EAF-LF-VD-3 t铸锭-开坯180 mm×180 mm-轧制Φ6.5 mm盘条-500℃铅浴淬火-冷拔。DY105钢在冷拔过程出现断裂现象,经分析得出,断裂钢丝中出现部分针状马氏体组织和较多B类、TiN夹杂,是冷拔丝断裂的主要原因。通过将Al线脱氧改进成Al线+Al豆+C粉脱氧,软吹时间从15 min增至20 min,改进稀土加入方式,增加Φ6.5 mm钢丝铅浴时间等工艺措施,避免了该钢冷拔过程的断丝现象。     

钢丝水浴热处理试验小结

对较大直径钢丝进行了水浴处理试验。水浴处理的钢丝可以得到与铅浴处理基本相同的显微组织,具有优良的冷拉性能。与铅浴钢丝相比,按同一拉丝工艺拉制的成品钢丝,水浴钢丝强度普遍较低,但靱性较好。强度较低可以通过选择适当的冷却介质,提高钢丝的含碳量,增加拉拔时的总压缩率得到解决。用水浴代替铅浴进行钢丝热处理是很有希望的。     

水浴与铅浴钢丝组织与性能对比研究

为研究水浴与铅浴组织性能的差异,采用KSC72A钢丝分别进行水浴及铅浴热处理,进行组织性能测试;经过多道次拉拔后测试各压缩率下钢丝抗拉强度,测试钢丝疲劳性能。研究发现细规格钢丝水浴和铅浴热处理后组织性能相近,水浴处理钢丝拉拔后疲劳性能略低于铅浴处理钢丝。     

82A钢预应力钢丝拉拔断线成因分析

针对拉拔８２Ａ钢预应力钢丝的断线现象，通过化学分析和物理检测，认为钢丝经铅浴处理后，表面产生局部长条状全脱碳区，在拉拔过程中形成横裂纹，加之加工硬化和组织因素，致使钢线脆断。     

胎圈钢丝中间热处理的工艺参数优化

为减少胎圈钢丝拉拔生产过程中的断丝现象,提高加工性能和最终产品质量,研究了加热温度、铅浴温度和淬火速度等工艺参数对胎圈钢丝性能的影响。结果表明,当φ3.5 mm钢丝的热处理线速度为18 m/min、钢丝出线温度为940 ℃左右时,可得到均匀一致的奥氏体组织,并能在铅槽处理中进一步分解获得要求的索氏体组织,使中间道次钢丝达到最大抗拉强度,有利于减少后续道次的拉拔断丝现象。此工艺下的钢丝在拉拔后,在完成奥氏体均匀化后晶粒没有继续长大,既保证了钢丝组织的均匀,也防止了钢丝抗拉强度的降低。     

喷雾代铅浴用于高碳钢丝韧化处理的可行性研究

采用双喷嘴雾化装置对高碳锕丝进行了代铅浴韧化研究，结果表明，钢丝经控制雾冷韧化后，组织和性能均可达到铅浴韧化的要求，为高碳钢丝代铅浴韧化研究探索了新的途径。     

高碳钢钢丝铜冷索氏体化的试验研究

研究了６５号高碳钢钢丝铜冷后的组织和力学性能。结果表明，铜冷后钢丝的力学性能可达到铅浴淬火钢丝的水平，并可降低钢丝加热温度。     

流动粒子炉冷却能力的研究

1.前言 本课题的目的是找一种固体粒子,其流化床的冷却能力对于钢丝淬火(焙炖)来说可以与钢丝铅浴淬火得到的质量相比美。从而代替有毒害并污染环境的铅浴炉。     

聚合物水溶液用于高碳钢丝雾冷韧化的试验研究

采用低浓度羧甲基纤维素及聚乙烯醇水溶液进行了喷雾冷却代铅浴韧化试验研究，初步分析了聚合物在冷却过程中的作用，进一步探索了高碳钢丝代铅浴韧化的途径，试验结果表明：聚合物水溶液控制冷的冷却特性优于单一水雾冷，钢丝经韧化后的组织和性能均可达到铅浴韧化的要求。     

转炉-LF和铁水预处理-转炉-钢包吹氩对耐候钢冶金质量的影响

进行了60 t转炉(钢水温度1653℃)-LF精炼(渣碱度2.5～3.0、喂Al线、吹氩)和铁水预处理([S]≤0.010%)-60 t转炉(钢水温度1670℃,出钢过程加80～100 kg精炼渣)-钢包喂A1线、吹氩≥8 min两种工艺冶炼耐候钢SPA-H(%:≤0.12C、0.30～1.25Cr、0.25～0.55Cu)的试验。62炉生产结果表明,有LF精炼炉次吹氩前[O]37.7×10^-6,喂丝量25 kg,平均[S]0.014%,无LF精炼吹氩前[O]53.3×10^-6,喂丝量33.9 kg,平均[S]0.017%,两种工艺生产的耐候钢力学性能和夹杂物级别均达到要求,但无LF工艺有利于提高生产率,降低物料消耗。     

φ5.35mm-2100MPa桥梁用锌铝钢丝的工艺与组织性能

 为了制备更高强度级别的桥梁缆索用热镀锌铝钢丝，通过对高碳钢盘条的成分设计、低损伤拉拔技术以及热浸镀锌铝等工艺过程的优化，成功试制出?5.35 mm-2 100 MPa级桥梁缆索用热镀锌铝钢丝。设计的SWRS92Si盘条主要成分为（质量分数）：C 0.90%～0.95%，Si 0.8%～1.1%，Cr 0.20%～0.30%。试制结果表明，?13 mm-SWRS92Si盘条经铅浴处理后，珠光体层片平均尺寸从120下降至90 nm，盘条强度上升约260 MPa。经冷拉拔与热镀锌铝后，层片宽度约40 nm的珠光体层片未明显球化，可制备出2 100 MPa级直径5.35 mm的桥梁缆索用热镀锌铝钢丝。钢丝的平均抗拉强度为2 128 MPa，平均断后伸长率为5.4%，扭转圈数平均值为22圈，断口均为平断口，镀层较均匀致密；其他性能指标均优于交通部标准JT/T 1104—2016《桥梁用热镀锌铝合金钢丝》中的要求。     

大轴重铁路货车车轴用新型LZ45CrV钢坯的开发

大冶特钢采用60tUHP EBT EAF-LF-VD-6.5t铸锭-850初轧开坯的工艺流程试制了大轴重车轴用260mm×260mm和280mm×280mm新型LZ45CrV钢坯(/%:0.43C、0.27Si、0.77Mn、0.007P、0.005S、0.55Cr、0.10V、0.10Mo)。通过电弧炉配加45%铁水和优质废钢,控制终点[C]≥0.15%,[P]≤0.005%,LF喂铝线,使Al控制在0.035%～0.045%,VD真空处理≥20min等工艺措施,LZ45CrV钢坯的氧含量为8.5×10^-6,非金属夹杂物≤1.0级,晶粒度7～8级,力学性能符合标准和设计要求。     

轧制变形对 F-M 双相钢 0.05C-2.8Mn-4.2Ni-2Al- 1.2Mo-1.9Cu晶粒细化的影响

借助EBSD场发射扫描电子显微镜,研究了轧制变形及热处理后的铁素体/马氏体双相钢0.05C-2.8Mn4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu显微组织演变及力学性能。结果表明,经900℃30%+780℃75%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸0.97μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为876 MPa,976 MPa和15.2%,经900℃30%+780℃50%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸1.54μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为801 MPa,895 MPa和19.4%。由轧制变形导致的晶粒细化、小角度晶界增多,是提高实验钢强度的主要原因。然而,较大的轧制变形量也使过多的小角度晶界阻碍位错运动,从而导致实验钢在塑性变形过程中,延展性略差。     

82A钢高速线材控制冷却工艺的优化

利用Gleeble 1500热模拟实验机测定了82A高碳钢(%:0.81C、0.50Mn、0.21Si、0.007P、0.006S)Φ5.5 mm线材在0.8～40℃/s冷却速度下的连续冷却转变(CCT)曲线,经与现场实测冷却曲线估算的实际相变温度拟合修正,得出符合生产实际的动态CCT曲线。结合高速线材控制冷却过程的基本模型,得出82A钢线材适宜的吐丝温度为910～930℃;相变过程最佳冷却速度为9～12℃/s。     

汽车轴头用低合金高强度钢Q460D的开发和性能

开发的Q460D钢(/%:0.16～0.18C,0.42～0.48Si,1.40～1.46Mn,0.012～0.020P,≤0.005S,0.11～0.12V,0.020～0.050Al,0.010 2～0.013 9N)的冶金流程为≥40%铁水+废钢-50 t电弧炉-LF-VD-260mm×300mm坯连铸-轧制Φ70～100mm材。通过EAF终点控制[C]≥0.07%,[P]≤0.015%,LF精炼渣碱度≥3.0,喂Al、Ca线,控制Al 0.030%～0.05%,控制[S]≤0.005%,LF出钢前喂氮化锰线等工艺措施,钢的力学性能稳定,屈服、抗拉强度、延伸率和冲击功分别为470～504 MPa,576～695 MPa,19.0%～27.5%和32～60J,钢的成分及各项性能稳定性高,探伤合格率为93.7%,满足汽车轴头用钢高洁净度、高均质化、高性能稳定性的要求。     

斯太尔摩工艺参数对72A钢盘条氧化铁皮剥离性能的影响

用扫描电镜和弯曲试验研究了吐丝温度和斯太尔摩风冷线Ⅰ～Ⅲ段冷却速度对72A钢盘条（/%:0.70～0.75C,0.15～0.35Si,0.35～0.60Mn,≤0.025P,≤0.025S）氧化铁皮层厚、组成结构和剥离性的影响。结果表明,氧化铁皮的剥离性主要与铁皮厚度有关,10～20μm厚的氧化铁皮具有较好的机械剥离性。FeO层与氧化铁皮的剥离性呈正相关关系,FeO层达到9μm以上具有较好的剥离性,Fe₃O₄层与氧化铁皮剥离性呈负相关关系;FeO层厚比随冷却速度的提高而增加,当吐丝温度到910℃,提高斯太尔摩风冷线各段冷却速度,Ⅰ段为6～7.5℃/s,Ⅱ段为12～20℃/s,高碳钢盘条的机械剥离性得到了有效改善。     

EAF-LF( VD) -CC流程开发工程机械轮体用钢40Mn2H-S生产实践

莱钢特钢通过50 t EAF-LF(VD)-260 mm×300 mm方坯连铸-轧制工艺生产轮体用钢40Mn2H-S(%:0.39～0.41C、0.21～0.26Si、1.55～1.60Mn、0.025～0.035Al)Φ80～130 mm棒材。EAF炉料为50%铁水+废钢,出钢过程加1.5～2.5 kg/t_钢钢芯铝,LF出钢喂Al线调整[Al]为0.020%～0.040%,连铸全保护浇铸,(M+F)EMS电磁搅拌,使该钢中[O]、[N]平均值达14.5×10^-6、72×10^-6,低倍组织≤1.0级,非金属夹杂物A、B≤1.5级、C、D≤1.0级,晶粒度≥7级、末端淬透性及力学性能等指标均满足用户要求。     

90 t LF精炼0Cr18Ni9不锈钢的夹杂物控制工艺实践

叙述太钢二炼钢厂90 t LF精炼0Cr18Ni9奥氏体不锈钢时对钢中夹杂物的控制效果。工艺实践表明,钢水经VOD后,钢中氧含量为(40～55)×10^-6,再经LF喂铝线0.3～1.0 kg/t时,可使钢中氧含量进一步降至(24～35)×10^-6,同时钢中夹杂物数量减少40%以上;接着喂0.9～1.5 kg/t硅钙线使钢中夹杂物变性成球状,同时通过200～600 L/min氩气搅拌10～20 min和50～150 L/min氩气搅拌15～20 min,使钢中夹杂物数量进一步减少50%以上,并去除了钢中尺寸为30μm以上的夹杂物。