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在电力行业,凝汽器的使用较为常见.深入研究凝汽器,有助于技术人员对该设备进行改进,发挥它在电力行业的重要作用.因此,介绍凝汽器的工作原理,分析凝汽器喉部开孔强度测量的重要作用,结合ABAQUS有限元软件计算开孔强度,以供相关工作人员借鉴. 相似文献
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凝汽器喉部是汽机排汽的入口,喉部及连通管的结构以及阻力是评价凝汽器设计的重要指标。如果喉部及连通管结构做的不合理会造成流动阻力损失,增大凝汽器喉部及连通管部分的压降,对凝汽器的性能造成影响。为了保证喉部及连通管设计的合理性,文中对某凝汽器喉部及连通管结构进行了详细的流场分析,模拟了汽机排汽进入凝汽器的流动状态,计算了流动阻力,对凝汽器喉部和连通管的合理设计给出了综合意见。为凝汽器喉部及连通管设计提供了基础参考资料。 相似文献
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介绍了快开缓闭轴流式止回阀的结构特点与工作原理,建立了快开缓闭轴流式止回阀的数学模型。对快开缓闭轴流式止回阀的阀瓣与阀体喉部进行了结构设计与仿真优化,确认在不同阀瓣表面形状中,椭球面阀瓣的流阻因数最小、设计最优;在不同阀体喉部收缩因数中,喉部收缩因数为80%时,流阻因数最小。 相似文献
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凝汽器是热电站的主要辅机设备之一,其管板的结构和受力都非常复杂。为了准确分析端部载荷对管板强度的影响,根据凝汽器结构特点,改进了梁带计算力学模型。根据管板受力情况,计算分析得到梁带模型端部载荷(端部力和端部弯矩)的表达式,然后分别通过Heat Exchange Institute(HEI)标准和根据圆弧性水室的特点及凝汽器结构特点求解出端部载荷,再利用矩阵位移法求解出管板梁带受力情况,最后通过某电站实例来验证端部载荷算法的正确性。结果表明:方法能正确计算梁带模型端部载荷,为管板的强度设计提供了一套解决端部载荷的方法,具有工程实际意义。 相似文献
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锥壳接管开孔结构是压力容器常见结构。考虑开孔率和材料的强度匹配的影响,对异种钢锥壳径向开孔接管结构强度进行研究。根据GB150-2011中等面积法确定接管壁厚,在此基础上,按照JB4732-1995(2005确认)和极限载荷法分别进行强度评定,并对比评定结果指出不同设计方法安全裕度的不同。研究表明,开孔率和材料的强度匹配显著影响锥壳径向接管开孔结构强度。与应力分析法及极限载荷法比较发现,对于较低强度匹配和较大开孔率的锥壳径向接管开孔结构,采用等面积法设计没有足够的安全裕度,为此类结构的设计和强度研究提供了借鉴。 相似文献
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针对深孔切削加工进行时,排屑效率低与钻头喉部易堵屑的问题,对BTA冷却系统冷却液出口断面速度,以及冷却液在钻头喉部的流动过程与特性进行了研究,基于计算流体动力学(CFD)与射流卷吸效应,提出了一种新型的BTA深孔钻头喉部结构。对加工时的压强和流量参数进行了分析后,修订了有限元冷却液模型的湍流强度和耗散速率,在此基础上进行了两种钻头喉部结构的排屑能力对比试验,测量了冷却液系统的冷却液出口断面流出平均速度。研究结果表明:实验时,新型喉部结构的直径38 mm BTA深孔钻头所组成的冷却系统,其冷却液出口断面流出的平均速度提高12.6%;同时,冷却液系统整体的排屑能力也得到了提高。 相似文献
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汽轮机凝汽器结垢分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对汽轮机的凝汽器结垢分析,知其主要原因是凝汽器结构存在缺陷及循环水质不理想。本文介绍了凝汽器改造和处理循环水的方法,为预防和解决类似问题提供了参考。 相似文献
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凝汽器水室流线流阻对整个凝汽器的进水系统有着非常重要的影响。如果水室结构不合理,将会造成旋涡导致流线不顺畅。为了保证水室设计的合理性,对某凝汽器水室结构进行了详细的流场分析,模拟了水室流动状态,计算了水室流阻,对水室的合理设计给出了综合意见。保证了水室在运行中的合理性和安全性,为凝汽器的整体设计提供了基础参考资料。 相似文献
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开孔广泛应用在船舶和海洋结构,这些开孔主要用于检查,并且适合于管道布置和结构减重等其他用途。开孔的存在降低了结构的强度,因此在结构设计阶段开孔板受到高度重视。在这种情况下,造船厂常采用局部增强的办法使开孔板能够满足结构屈曲和极限强度要求,但对加强开孔板的定量评估工作稍显不足。为了减少结构强度的降低,翻边开孔常作为一种补强方法来实现结构屈曲和极限强度的增加,但目前没有针对具体开孔参数的标准方法或建议。通过一系列数值分析,研究了在边缘剪切载荷作用下圆形翻边开孔参数(开孔半径、翻边长度及角度)对不同厚度翻边开孔板屈曲和极限强度的影响。研究结果可以为实际结构的翻边开孔设计提供参考。 相似文献
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为了研究两段式喷嘴结构对空化射流效果的影响,建立了两段式喷嘴的数学模型与物理模型,对两段式喷嘴进行了模拟。以蒸汽气相体积分数为判断空化效果的主要依据,分析了第一喉部直径、第二喉部直径和连接处直径对两段式喷嘴空化性能的影响,并与角形喷嘴进行对比研究。结果表明:两段式喷嘴的结构参数对空化效果产生显著的影响。空化程度随着第一喉部直径的增加先增强后减弱;第二喉部直径取值越小,空化程度越高,空化程度随着第二喉部直径的增加先增加后减小;随着连接处直径的增大,空化效果逐渐增强。但当连接处的直径大于4 mm时,连接处直径取值对空化效果几乎没有影响;当两段式喷嘴的第一喉部直径为1.5 mm,第二喉部直径为1.0 mm,连接处直径为4 mm时,具有良好的空化效果。 相似文献