莱钢银山1号高炉炉缸侵蚀调查

莱钢银山1号高炉累计已生产13年,单位炉容产铁量1 1000 t/m~3,利用大修机会,对炉缸侵蚀状况进行了调查。调查结果表明:①1号高炉炉底炉缸为典型的象脚状侵蚀,炉缸部位的UCAR炭砖表现出较好的质量;②炉底两层陶瓷垫完全侵蚀,侧壁的侵蚀并不严重,仍有相对完整的陶瓷杯壁,而且炭砖稳定附着至少500mm厚的渣壳,其主要安全隐患在于炉底第三、四层炭砖的龟裂、粉化和渗铁,有烧穿的风险;③铁口组合砖部位的异常侵蚀是另一个最危险的区域。     

衡钢高炉炉缸炭砖侵蚀过快的原因浅析

衡钢1号高炉大修投产后不到2年,炉缸个别点温度最高上升到900℃左右,危及安全生产,被迫停炉中修。停炉后观察发现,炉缸炉底呈“象脚状”侵蚀,炉缸第1层炭砖侵蚀严重,最薄弱处炭砖残余厚度仅240mm,从残铁口扒渣门两边炉缸第7～9层炭砖中部可见明显的环裂缝。认为1号高炉炉缸炭砖侵蚀过快的原因主要是:(1)高冶炼强度操作,且炉缸直径偏小,致使炉缸铁水环流强;(2)炉缸炉底耐材部分指标不达标;(3)炭砖冷面与冷却壁之间的炭素捣打料层存在气隙;(4)Pb、Zn及碱金属等有害元素控制不力;(5)铁口深度合格率低。     

炉缸快速浇注修复技术在龙钢5号高炉的应用

龙钢5号高炉炉缸侧壁环炭(标高8.151m)温度持续走高,最高达到720℃,理论计算炭砖残余厚度已不足400mm,高炉安全生产受到严重威胁.停炉大修时,采用炉缸快速浇注方案对炉缸炭砖及铁口泥包进行修复,从放残铁至烘炉共用时23天;开炉后,高炉3天达产达效,主要技术经济指标创历史最好水平.与传统炉缸采用炭砖+陶瓷杯砌筑方...     

包钢3号高炉炉缸炉底破损调查

对包钢3号高炉炉缸炉底破损状况进行了调查,并对炉缸炉底的侵蚀原因进行了分析。结果表明:炉缸炉底存在"象脚状"侵蚀,侵蚀部位在炉缸炉底交界处,侵蚀的最薄处炭砖残存厚度只有400mm,侵蚀了800mm;风口下方砖衬侵蚀较为严重,风口下方6层大炭砖环裂较为明显,环裂是造成高炉大炭砖破损的主要形式;炉缸自上而下的黏结物中都有碱金属、锌等有害元素的存在,有害元素大量沉积、渗透侵蚀和炭砖体积膨胀是3号高炉炉缸破损的重要原因。     

浅析高炉中修打水对炉缸炭砖质量的影响

结合马钢高炉中修案例,就中修打水对炉缸炭砖质量的影响进行初步探析,认为:①中修打水降料面造成炉缸环炭脆化程度加剧,炭砖热面抗压强度和整体质量大幅度降低;②中修开炉时没有按照炉缸炉底耐火材料特性进行烘炉,导致中修复风后,炉缸炉底炭砖侵蚀速率加快;③长寿高炉应尽量杜绝中修,难以避免时,应优化高炉打水方式和打水量;④中修开炉...     

长钢8号高炉炉缸炉底破损调查及长寿经验

对长钢8号高炉炉缸炉底破损调查及长寿经验进行了总结分析。8号高炉一代炉役寿命9年10个月,单位炉容产铁量10640 t/m³,停炉后进行的炉缸炉底破损调查结果表明,炉缸与炉底交界处侵蚀最为严重,呈象脚状侵蚀,炉缸炭砖部分环裂,炉底5层满铺炭砖完好,炉缸侵蚀的原因主要是铁水环流、铁水溶蚀、有害元素侵蚀和热应力等。8号高炉这一代炉役的长寿经验:一是均衡稳定的生产组织;二是长期稳定顺行的炉况;三是及时采取相应的护炉生产措施,四是合理应用炉体维护技术。     

高炉炭砖侵蚀机理分析

首钢迁钢2号高炉开炉2年后炉缸便发生水温差异常升高现象,长期被迫加钛护炉,控制冶炼强度。研究炭砖的侵蚀是探索炉缸侵蚀的关键。通过化学成分分析、SEM和EDS等手段,研究2号高炉炉缸炭砖异常侵蚀状态和机理。结果表明,13号风口下方象脚区炭砖主要受铁、钾、硫等侵蚀,其中铁的侵蚀深度最深;20号风口下方象脚区炭砖除受铁、钾和硫侵蚀外,受锌侵蚀也较为严重,但锌的侵蚀深度小于铁、钾和硫的侵蚀深度;出铁口区炭砖主要受锌和硫侵蚀,该区炭砖附近存在串气现象,炭砖表层有裂纹,裂纹处主要为锌和硫。炭砖芯部存在混料不均现象,其将导致碳砖随着炉缸温度和压力的变化而产生裂纹。     

2002年二高炉破损调查报告

二高炉1995年5月大修投产至2002年10月，一代炉龄7年4个多月，单位炉容产铁6280t/m^3，停炉后进行了高炉炉体破损调查。经调查发现，炉缸侧壁自焙炭砖最薄处仅剩余70mm，炉底中心三层自焙炭砖全部被侵蚀，旧炉底高铝砖被侵蚀170mm。     

本钢7号高炉炉缸破损调查分析

本钢7号高炉炉缸2段冷却壁热流强度最高达213MJ/(m^2·h),且7～10段铜冷却壁漏水严重,被迫停炉大修。停炉大修期间进行了破损调查,结果表明:炉缸侵蚀呈"象脚"状;侵蚀最严重的区域为2～5号风口下方,炭砖最小残厚340 mm;热流强度最高区域为26～27号风口下方,热流强度213 MJ/(m^2·h),炭砖最小残余厚度390 mm。     

鞍钢4号高炉使用自焙炭块陶瓷砌体复合炉缸的实践

鞍钢４号高炉１９９２年大修时采用自焙炭块陶瓷砌体复合炉缸。开炉后１２￣１８个月自焙炭块完成自焙过程，炉缸形成的温度场，１１５０℃等温线均匀地分布在陶瓷砌体内或内侧，陶瓷砌体和炭砖接触处温度均匀且小于８００℃，这些都有利于控制炭砖所受到的各种侵蚀，防止炉缸异常侵蚀和环形断裂。预计炉缸寿命可达８￣１０年以上。     

沙钢3号高炉炉缸安全评估分析

为探究沙钢3号高炉炉缸侧壁温度升高原因,对沙钢3号高炉开炉以来的热电偶温度数据及热流强度变化趋势进行统计,并计算了炭砖的残余厚度。结合3号高炉的死铁层深度及冷却系统设计等参数,对炉缸侧壁温度升高的原因进行了解析。结果表明,沙钢3号高炉炭砖侵蚀薄弱区域处于铁口下方1~2 m,最薄位置处于西铁口,炭砖残余厚度约为517 mm。结合高炉炉缸设计发现,其炭砖侵蚀严重区域处于炉缸冷却壁薄弱位置,且与炉缸死料柱角部位置有关。研究相关结果可为国内大中型高炉设计提供相关指导。     

鞍钢4号高炉炉缸侵蚀状况与护炉措施

重点阐述了鞍钢4号高炉炉缸侵蚀状况,认为炉缸2号铁口下方第2层环炭位置发生侵蚀,即"象脚"侵蚀,并向1号铁口区域发展,3号铁口也发生侵蚀。简要总结了护炉控制措施,如控制冶炼强度、含钛物料护炉、炉缸灌浆、增加炉缸监测设施、改进炉前操作等。     

邯钢4#高炉炉缸侵蚀原因分析

邯钢炼铁部4#高炉容积1 000 m3,2005年大修开炉后至今8年时间,单位有效容积铁产量7 000 t/m3以上,近年来炉缸热流强度上升较快,部分区域达到10 000 kcal/m2·h,炉缸侧壁和炉底温度也超过安全规定值,2012年下半年炉皮曾严重开裂两次,后经及时采取相应措施护炉得以好转。总结高炉炉缸侵蚀原因,为日后高炉长寿工作积累宝贵经验。     

九钢3号1780 m3高炉开炉快速达产实践

由于九钢3号1 780 m³高炉炉缸侧壁环炭局部测温点以及与之对应的炉缸冷却壁、炉壳外部温度均出现逐渐升高趋势,开始威胁到高炉正常冶炼生产,故停炉进行大修。在开炉生产过程中,坚持“快速加热炉缸、提高料柱透气性、适时引气、出好第一炉铁”的原则,采用铁口预埋氧枪以及快速降硅等技术,通过一系列精心的开炉准备工作,并制订科学合理的开炉方案,实现了安全顺利开炉和快速达产达标。     

2600 m3浇注型高炉炉缸侵蚀形貌及侵蚀原因分析

为了明确浇注型炉缸的侵蚀特征与侵蚀机理，对国内1座2 600 m³浇注型高炉炉缸侵蚀形貌及侵蚀原因进行了研究。通过破损调查的方式，对停炉后的浇注炉缸进行测量与取样。破损调查过程中炉缸拆除采用逐层拆除方式，拆除过程中对炉缸侧壁浇注料残厚进行了人工测量；在炉缸浇注料与炭砖的结合区域发现了浇注料脆化现象，对浇注料脆化层进行了测量取样；炉缸热面浇注料中发现了明显的渗铁侵蚀现象，使用电镜、XRD等检测手段对服役后浇注料进行研究，明晰了高炉浇注型炉缸的侵蚀原因。研究表明，炉缸侧壁浇注料侵蚀严重的位置位于1号、2号铁口方位，高度上集中在铁口下0.5～1.5 m,其中1号铁口方位17、18层炭砖对应高度的浇注料残厚最小，为180 mm。在浇注料与炭砖界面处发现50～180 mm厚的脆化层，铁口方位的浇注料脆化层平均厚度小于非铁口区域脆化层平均厚度。电镜观察结果表明，炉缸浇注料热面侵蚀的主要原因为高温渣铁渗透侵蚀，浇注料脆化层的形成是高温物相转变、有害元素侵蚀等因素综合作用的结果。浇注型炉缸侧壁脆化层的产生，使得炉缸侧壁浇注料与炭砖结合区域出现气隙，破坏了炉缸的传热体系，使得炉缸浇...     

济钢1750m~3高炉炉缸侵蚀情况分析

通过对生产条件及炉缸结构相同的济钢1#、3#1 750 m3高炉炉缸侵蚀情况进行调查,发现1#高炉炉缸呈浅锅底—象脚状侵蚀,扒炉实测表明,炉缸、炉底交接处侵蚀最为严重,炭砖残存厚度最薄处仅为300 mm;3#高炉铁口附近炭砖出现不同程度裂纹,侵蚀严重处炭砖残存厚度600 mm。建议考虑炭砖的微孔度,使用高可靠性热电偶,降低炉底冷却水流量,增加炉缸冷却水流量等,以提高高炉寿命。     

湘钢1号高炉炉缸破损调查研究

在湘钢1号高炉停炉大修过程中,对炉缸进行了侵蚀测量和自上而下取样分析,重点对炉缸炭砖热面黏结物的物相组成和炭砖脆化层的形成机理进行分析。结果表明:炉缸自上而下的黏结物中都有锌、碱金属等有害元素存在,锌在铁口以上主要以鳞片状形式黏附在黏结物上,对炉缸炭砖具有一定的保护作用,而在铁口以下主要是通过铁水侵入炭砖空隙,在炭砖内膨胀破坏炭砖结构;炭砖脆化层的产生,主要是由铁水渗入、有害元素侵蚀和热应力破坏共同作用的结果 。     

唐钢中厚板2号高炉炉缸侵蚀的原因及护炉措施

唐钢中厚板2号高炉炉缸第7、8层炭砖的热电偶温度超过了500℃,重点分析了炉缸炭砖侵蚀的原因,认为主要与炭砖质量差、冷却壁的冷却比表面积偏低、冷却壁导热性差,以及开炉初期的送风制度不合理等相关。为此,采取了提高[Ti],加强炉缸冷却,调整送风制度,控制冶炼强度,炉缸冷却壁热面灌浆,改善炮泥质量、加深并稳定铁口深度,改善焦炭质量、控制有害元素入炉量等综合措施护炉,使炉缸侵蚀得到了有效控制,并保持了护炉状态下的长期稳定顺行,使各项技术指标得到了优化。     

马钢2号高炉长寿生产实践

马钢2号高炉第一代炉役寿命达到13年7个月,单位炉容产铁量11234t/m~3。2号高炉生产操作中兼顾了长寿与效率,其主要经验是以稳定炉况为中心,量化操作参数,确立放开中心稳定边沿气流的操作制度,维护合理的操作炉型等。停炉大修时的炉底炉缸破损调查表明,炉缸中最易受到侵蚀的铁口部位剩余炭砖厚度为530～540mm,尚处于可安全生产的范围。     

邯钢4号高炉炉缸炉底侵蚀分析

邯钢4号高炉一代炉役寿命9年2个月,停炉时发现炉缸炉底侵蚀呈典型的"象脚"状,炉缸侧壁尤其是炉缸和炉底的交界处侵蚀最严重,而炉底满铺炭砖侵蚀较轻微,呈"平锅底"形状。认为炭砖环裂是造成炉衬侵蚀的最大原冈,而锌、碱金属侵入炭砖环裂纹的两端,增大了炭砖环裂的程度,且锌对炭砖的破坏远比碱金属严重。