氟利昂冷却盘管和空气冷却器的水力计算

沸腾的制冷剂液体在管子中流动时的总水力损失△P为下列各项数值之和: △P=△P_(TP) △P_M △P_Y±△P_(CT)公斤力/米~2 (1) 式中△P_(TP)——管子的摩擦阻力压力损失(公斤力/米~2); △P_M——管子的局部阻力压力损失(公斤力/米~2); △P_Y——因流体的加速而引起的压力损失(公斤力/米~2); △P_(CT)——因液柱高度作用而引起的压力差(公斤力/米~2)。对于最常遇到的氟利昂-12和氟利昂-22     

自然通风简易计算法

在自然通风的计算中,常采用“热压计算法”(中和界法)。进、排风口的面积,按下式计算: F=G/(3600(19.62γ△H/ζ))~(1/2) (1) 式中 F——进风或排风所需要的面积(米~2); G——进风或排风的风量(公斤/小     

利用可编程序计算器设计风管

传统的风管设计计算方法是依靠摩阻线算图表确定风管尺寸并计算出摩擦损失。但是,这也可以利用计算方法进行风管设计。理论计算管内空气流动的沿程摩阻损失的方法是: R_6=10~4/π·9·Q·p/d·μ (1)式中 Q——空气流量(米~3/小时); μ——空气粘度(厘泊),可由下式计算: μ=μ_0·((T_0 C)/(T C))·(T/T_0)~1.5 (2) 空气温度为20℃时,μ_0=0.0182厘泊,代入式(2)就得到: μ=0.0182·(413/(T 120))·(T/293)~1.5     

自动卷绕过滤器的风量控制方式

不论差压控制式或定时控制式,在风量变动时都产生问题。滤材的粉尘负荷量可用下式计算; D=T·Q·C·η/A(克/米~2) (1) ∵Q=T·V·3600 ∴D=T·V·C·η·3600 (2) D——滤材的粉尘负荷量(克/米~2); T——滤材的通风时问(小时); A——滤材的通风部分面积(米~2); Q——风量(米~3/小时); V——风速(米/秒); C——粉尘浓度(克/米~2); η——粉尘捕集率(％)。理想的卷绕方式是在(2)式中的粉尘负荷量,即风速,粉尘浓度与通风时间的乘积,达到所用滤材的规定容尘量时进行卷绕的方式。所以最好能有累计这个乘积的方法。但对目前所用的滤材的粉尘粒径(一般5微米以上),仍未有简易有效的     

直径2.2米低压现浇混凝土管道施工技术

北京高井电站扩建工程需增建部分循环水管道,其中有600米(直径2.2米)采用现浇混凝土管道。进水管道工作压力为2.5公斤/厘米~2,试验压力4公斤/厘米~2;排水管道工作压力为1.5公斤/厘米~2,试验压力3公斤/厘米~2。共分44仓,极大部     

地下人防建筑通风量的计算

为了清除地下建筑中有害气体而进行通风设计时,通风量的确定是一重要的项目。这里利用已有计算通风量的微分方程式的解,对几种特殊情况进行讨论。微分方程式的基本形式是: C_2=(VC_0+X)(1-e~(-(V/M)t))/V+C_1e~(-(V/M)t))(1) 式中 M——建筑物体积(米~2); X——室内每小时散发的有害气体量(米~3/小时); V——送入室内(和排出)的空气量(米~3/小时); C_0——送入室内空气的有害气体浓度(％); C_1——在通风以前室内有害气体浓度(％);     

层流区低压煤气管道压力降算图——煤气工程算图之七

低比管道压力降公式为:AP O。 。__。__=豆豆5420丫 V一子凸-(2) 八P-O3_TI———“一‘D4 HAt=82.5人<士S 2(l) l—’一D’一Tn”“”——HAn—h—。—一un Li“。式中。八P——F力掼生.mm巳O: 在层流(Re<2000) 区,摩擦系数X-l——管道长度,m j64/Re,代人上式,取s。Y/1.293,并忽略 Q。——煤气流量,Nm’/h;温度影响,整理后得到下式:(下转50页)(上接43页)D——管道内径,cm;(一般人工煤气为25 x 10-’m‘/ 丫——0 C、760mmHg时煤气重度,s; 天然气为15 X 10-’mv; kg/Nm‘;石油气为 4 x 10’m*)。 v——0 p、…     

离心通风机的噪声计算

离心通风机的噪声可用式(1)表示: L=A+B-C+T (1) 式中 L——通风机噪声的声功率级(分贝); A——通风机风量Q(米~3/分)和静压P_S(毫米水柱)决定的一个量,用(2)式表示、按图1计算; A=10log[35.32Q(P_S/25.4)~α] (2) α=1.6+0.2α (3) α——八个倍频程序号(表1);     

φ2000压力净水器计算

1.产水量: 1)净水器面积,A=π/4×D~2= 3.14/4×(2.0)~2=3.14米~2。 2)排泥桶面积,采用相当于净水器面积的10％,a=A×10％=3.14×10％=0.314米~2。排泥桶直径d=(α/(π/4))~(1/2)= (0.314/0.785)~(1/2)=63.1厘米.采用64厘米。     

管道及贮槽内静止流体温度下降时间的计算方法

介绍停留在管道及贮槽内的流体温度降怎样随时间变化的计算方法。经过T时间后,求管道或者贮槽内的静止流体温度Q_2的公式如下:Q_2=(Q_1-Q_r)·l-AT/B+Q_r(1)式中Q_1——开始时流体温度(℃);Q_2——经过T时间后流体的温度(℃);Q_r——外界空气温度(℃);A——放热系数:对管道根据(2)式;对贮槽根据(4)式;T——经过的时间(小时);B——热容量系数:对管道根据(3)式;对贮槽根据(5)式。1.管内流体管内流体温度降的放热系数A与热容量系数B由下式计算。     

预应力混凝土管钢筋有效预应力简化计算及品种代换的计算方法

在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)     

MBR/人工湿地组合处理高速公路服务区污水并回用

采用工程规模(240 m3/d)的膜生物反应器(MBR)/人工湿地组合工艺对陕西某高速公路服务区污水进行处理并回用作景观及杂用水。运行结果表明,在膜生物反应器水力停留时间为6~8 h、有机负荷为0.85~1.29 kgBOD5/(m3·d)、人工湿地水力停留时间为18~24 h、水力负荷为0.13 m3/(m2·d)时,对主要污染物的去除率均可达到90%以上,出水水质达到《城市污水再生利用景观环境用水水质》(GB/T 18921—2002)标准。该组合处理工艺在分散型污水资源化方面有良好的应用前景。     

上向流厌氧污泥床-滤层反应器的研究

本文研究了新型厌氧处理装置——污泥床滤层反应器的工况特性。用葡萄糖作碳源,试验确定了该反应器水力停留时间的下限和有机容积负荷的上限。结果表明HRT小至3.4小时(B_L=35.8gCOD/l.d)是可行的。此时COD转换率仍达80％以上,相应产气量为10.2l/l.d(STP),上部滤层填料保留生物能力强,可不设三相分离器。     

北京市住宅建筑采暖耗能情况分析

据一些资料分析,我国建筑能耗(包括建材生产用能和现场施工用能以及建筑日常采暖等用能)约占国家总能耗的25～40％,能源的浪费相当严重。据统计,北京市仅冬季四个月,集中采暖住宅建筑耗煤为23.1～24.l公斤/米~2,火炉采暖的住宅建筑耗煤为47公斤/米~2(煤的发热量Q_H=4000千卡/公斤)。而欧美十国住宅采暖空调全年能耗量为标煤23.8公斤/米~2。国外一些学者通过计算分析认为,在相同居住面积和采暖温度下,北京市住宅的采暖能耗为美国住宅采暖能耗的2～3倍。找市住宅的采暖耗煤多,主要是由于锅炉效率低、热网管道热损失大以及围护结构     

空气渗透

一、测定空气渗透的方法一个空间内的换气次数,可以从一种与空气充分混合的示踪气体的消失速度来确定。示踪气体浓度随着空气渗透而下降的理论公式为: C_t=C_0e~(-Nt) (1)式中 C_t——t时间后示踪气体的浓度(米~3/米~3); C_0——示踪气体的初浓度(米~/米~3); N——单位时间内房间的换气次数(次/秒); t——时间(秒)。一种最适合的示踪气体是N_2O,用带有CO_2和H_2O吸收过滤器的红外线气体分析器来检测。其方法是将一已知量按照计算的N_2O放入室内,造成所     

容器表面积计算诺模图

在计算容器所需的油漆、绝缘层等需要量时,或者在计算容器本身重量的时候,都要计算出容器的表面积。许多槽、罐、塔都是圆柱体形状配以标准椭圆形封头(封头高度=1/4直径)。下面的公式能够用来计算此类容器外表面总的面积: A=πDL 2.18D~2 (1) 式中:A——容器外表总面积(米~2); D——容器外径(米); L——容器的长度或高度(米); π——圆周率(3.1416)。下面的公式可以用来计算那些垂直的平封容器的表面积。这类容器一端配平封头,     

基坑涌水量计算

基坑开挖,当基坑底为一般碎石土、砂类土,并处于干河床时,其总涌水量Q(米~3/天)可按下式计算: Q=1.36KH~2/(1g(R+γ_0)-1gγ_0 (1)式中K——渗透系数(米/天); H——稳定水位至设计基坑底     

试压管子末端压力的计算

铸铁给水管道在安装完以后,要进行压力试验。试压时采用的介质为水,试验压力为工作压力的1.5倍,这时,管端承受的总压力为P=P_sS=P_sπr~2式中:P—管端所受的总力(牛);P_s—试验压力(牛/厘米~2);S—管端断面面积(厘米~2);π—圆周率;r—管子内径(厘米)。     

调压截止阀代替调压板在热水管网中的应用

为了解决热水管网系统阻力平衡问题,我们在几个较大的热网工程(如某工程耗热量Q=900万千卡/时,作用半径为1.5～2.0公里,供热参数为:130/70℃)中,采用减小车间入口截止阀直径(在阀门全开的条件下),来代替调压板进行调压并兼作关闭阀门,通过几年运行实践效果良好。这些热网工程都是一次投入运行,基本上达到设计要求的参数。一、调压截止阀的计算 d=5.16ξ~(1/4)·(G~2/H)~(1/4)(毫米)(1)式中 d——调压截止阀内径(毫米); G——用户入口流量(米~3/小时);     

高时变化系数下某小城镇污水厂的沉淀池改造

结合某小城镇污水处理厂,探讨了在高时变化系数下,通过在曝气池和沉淀池之间安装虹吸管来降低沉淀池水力波动的办法。监测了改造前后沉淀池和曝气池的水力特性变化及曝气池污泥的呼吸特征。结果表明:改造将沉淀池的水力停留时间(HRTs)波动范围由2.2~6.3 h缩短为2.7~4 h,沉淀池表面负荷波动范围由0.5~1.4 m~3/(m~2·h)变为0.8~1.1 m~3/(m~2.h);改造后,曝气池的水力停留时间(HRT_A)由9.6~26.5 h变为11.5~18 h。曝气池污泥呼吸特性表明,改造后的污泥更为稳定;自养菌比呼吸速率从改造前的(2.9±1.2)mgO_2/(gVSS.h)变为改造后的(3.7±1.3)mgO_2/(gVSS·h),提高了约27%;异养菌平均比呼吸速率与改造前相同,为4.7mgO_2/(gVSS·h),但其波动范围由改造前的2.4~8.5 mgO_2/(gVSS·h)缩小为3.8~5.5 mgO_2/(gVSS·h)。