混合物节流制冷机中逆流热交换器q—T及q－τ_e图的计算分析

本文介绍了混合物节流制冷机中逆流热交换器的换热量温度分布图（ｑ－Ｔ）及换热量火用分布图（ｑ－τｅ）的计算原理,并给出了一类混合物工质（Ｎ２＋Ｃ２Ｈ６＋Ｃ３Ｈ８）的ｑ－Ｔ及ｑ－τｅ图的计算结果与分析。ｇ—Ｔ及ｑ－τｅ图的计算与混合物节流制冷机的优化有直接关系。     

具有热损失的混合物J－T节流制冷机中逆流热交换器的计算分析

报告了一类混合物工质（Ｎ＿２＋Ｃ＿２Ｈ＿６＋Ｃ＿３Ｈ＿８）在具有热漏及回热不完善时逆流热交换器中换热量温度分布图（ｑ－Ｔ）及换热量温度分布图（ｑ－τｅ）的计算结果与分析。阐述了在有热漏和回热不完善时混合物Ｊ－Ｔ节流制冷机工作的特。     

具有热损失的混合物J—T节流制冷机中逆流热交换器的计算分析

报告了一类混合物工质（Ｎ２＋Ｃ２Ｈ６＋Ｃ３Ｈ８）在具有热漏及回热不完善时逆流效率交换器中换热量温度分布图（ｑ－Ｔ）及换热量温度Ｙｏｎｇ分布图（ｑ－τ）的计算结果与分析，阐述了在有热漏和回热不完善时混事物了Ｊ－Ｔ节流制冷机工作的特点。     

采用混合物作工质的J—T节流制冷机

报告了国内外采用混合物作工质的Ｊ一Ｔ节流制冷机的实验研究情况。理论计算的两个重要参数（等温节流效应和正常沸点）与这些实验的结果作了对比。另外，给出了工作在不同压力下的一种混合工质及纯氮的焓温图。从理论计算和实验的结果可以看出混合工质Ｊ一Ｔ节流制冷机比单纯工质的Ｊ一Ｔ节流制冷机有更大的制冷量和更高的热效率。     

多元混合物节流制冷工质量佳配比计算

混合物作为节流工质能大大提高制冷机的热力性能,然而即使采用相同组元件组成的混合物在配比不同的情况下,节流制冷机的性能也会不同。报道了针对应用于Ｊ－Ｔ节流制冷机的混合物工质配比的优化计算。     

多元混合物节流制冷工质最佳配比计算

混合物作为节流工质能大大提高制冷机的热力性能。然而即使采用相同组元组成的混合物在配比不同的情况下,节流制冷机的性能也会不同。报道了针对应用于Ｊ－Ｔ节流制冷机的混合物工质配比的优化计算。以热力学完善度为目标函数,采用复合形优化算法,设计了一套混合物最佳配比优化计算程序。计算结果对实际混合物制冷循环设计有一定指导意义。     

ZnxFe3—xO4的制备及性能

采用合适加剂在碱性溶液中制备了ＦｅＺｎ铁氧体，研究了其形成机理及磁性能，提出ＦｅＺｎ铁氧体的形成机理为：Ａｎ＾２＋＋２Ｆｅ＾３＋＋８０Ｈ＾－→ＺｎＦｅ２Ｏ４＋４Ｈ２Ｏ Ｆｅ＾２＋＋２Ｆｅ＾２＋＋８０Ｈ＾－→Ｆｅ３Ｏ４＋４Ｈ２Ｏ。     

某些氟化物的升华提纯：II.ZrF4和HfF4的升华提纯

尽管升华方法在除去氧化物方面很有成效，但也必须注意ＺｒＦ４和ＨｆＦ４的水解温度和脱水温度。由于升华方法不能有效地除去象ＦｅＦ３等氟化物杂质。作根据ＦｅＦ６＾３－，ＣｏＦ６＾３－是属于外轨道络合物，它们是不稳定的和容易离解出Ｆｅ＾３＋和Ｃｏ＾３＋，同时ＦｅＺｒ６·６Ｈ２Ｏ也易于离解出Ｆｅ＾２＋，以致使（ＮＨ４）３ＺｒＦ７和（ＮＨ４）３ＨｆＦ７可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３，在     

电弧等离子体制备纳米Ce—NiO的气敏特性

用Ｈ２＋Ａｒ电弧等离子体法制备纳米Ｃｅ－ＮｉＯ并研究其气敏特性。实验结果表明，与通常用作氧敏感器Ｐ型ＮｉＯ半导体材料相比，Ｈ２＋Ａｒ电弧等离子体法制备的纳米Ｃｅ－ＮｉＯ气敏材料表现出一定的ｎ型导电性，对乙炔具有很好的选择性和较同的灵敏度，其气敏特性与纳米Ｃｅ－ＮｉＯ晶粒的显微结构有关。     

含活性基团硅氮烷先驱体的裂解

用ＴＧ－ＧＣ，ＩＲ，元素分析，ＸＲＤ研究ＭｅＳｉＨＣｌ２与ＭｅＳｉＶｉ（Ｖｉ：－ＣＨ＝ＣＨ２）Ｃｌ２共氨解产物的裂解过程。     

液氮温区J—T节流制冷机多元低温混合物工质热力循环优化设计

报道了针对液氮温区混合物工质Ｊ－Ｔ节流制冷机的热力循环优化计算。作者以制冷循环的卡诺系数为目标函数,考虑了压缩机的容积效率及换热器的传热温差损失等实际情况,采用复合形优化算法,在给定热力条件下来优化混合物最佳配比和循环最佳运行压力参数,计算结果对实际混合物制冷循环设计有一定指导意义。     

单级50—80K混合工质J—T节流制冷机的热力学分析及实验研究

对工作在５０～８０Ｋ的混合物工质Ｊ—Ｔ节流制冷机作了初步的热力学分析。采用混合物工质在一种开式Ｊ—Ｔ节流制冷机上作了实验研究     

共沉淀法制备掺杂氧化锌压敏陶瓷粉料热力学分析

本文通过对Ｍｅ^ｎ＋（Ｚｎ^２＋;Ｃｒ_３^＋,Ｍｎ^２＋;Ｓｂ^３＋,Ｂｉ^３＋,Ｃｏ^２＋）－ＮＨ_３－ＣＯ_３^２－－Ｈ_２Ｏ体系进行热力学分析的基础上,获得了Ｍｅ－ＮＨ_３－ＣＯ_３^２－Ｈ_２Ｏ体系中的ｌｇ［Ｍ］_T－ｐＨ关系图,得到了用ＮＨ_４ＨＣＯ_３和ＮＨ_３·Ｈ_２Ｏ作沉淀剂,用共沉淀法制备掺杂氧化锌压敏陶瓷粉料时,最佳共沉淀ｐＨ为７．０左右．     

Cu—Ni—Fe合金在特殊涂层中的深过冷及其遗传性

以（８０％石英砂＋２０％石英玻璃粉）＋３％Ｈ３ＢＯ３（均为质量分数，下同）为坩埚涂层材料，烧结后获得厚３ｍｍ的表面光洁，无裂纹玻璃态涂层，在该涂层中熔炼Ｃｕ－３９Ｎｉ－６Ｆｅ和Ｎｉ－３０Ｃｕ－５Ｆｅ合金，分别获得了１９０Ｋ和２１０Ｋ的大过冷度，超过了晶粒骤然细化的临界过冷度△Ｔ２，以硅溶胶为粘结剂，石英玻璃粉为面涂层的铸型，浇铸后进行一次过热，使Ｎｉ－３０Ｃｕ－５Ｆｅ合金获得了１００过冷度，超过了     

Fe（OH）3中微量金属离子对水热合成α—Fe2O3粒径的影响

本文研究了某些金属离子（Ａｌ＾３＋、Ｍｎ＾２＋、Ｚｎ＾２＋、Ｃｒ＾２＋、Ｎｉ＾２＋、Ｃｏ＾２＋）Ｆｅ（ＯＨ）３凝胶经水热法合成的α－Ｆｅ２Ｏ３微粉颗粒大小的影响。研究结果出现，随着金属离子的浓度在一定范围内（０．０１０－０．０５０ｍｏｌ·Ｌ＾－１）的增加，α－Ｆｅ２Ｏ３颗粒有减小的趋势。其中加入Ｃｏ＾２＋（０．０５０ｍｏｌ·Ｌ＾－１）、Ｍｎ＾２＋（０．１００ｍｏｌ·Ｌ＾－１）可以得到粒径为７５ｎｍ     

自蔓延高温合成TiC—Al2O3—Fe系金属陶瓷的致密化研究

采用ＳＨＳ／ＰＨＩＰ工艺制备了致密的ＴｉＣ－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ系金属陶瓷，研究了延迟时间，高压特续时间，压力及Ｆｅ含量对合成ＴｉＣ－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ金属陶瓷实度的影响，结果表明，采用ＳＨＳ／ＰＨＩＰ技术制备了ＴｉＣ－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ系金属陶瓷时，合成产物中气体的排放，液相的存在及组成相之间的润湿性是制备密实材料的关键。     

某些氟化物的升华提纯 Ⅱ．ZrF_4和HfF_4的升华提纯

尽管升华方法在除去氧化物方面很有成效，但也必须注意ＺｒＦ４和ＨｆＦ４的水解温度和脱水温度．由于升华方法不能有效地除去象ＦｅＦ３等氟化物杂质．作者根据ＦｅＦ６３－，ＣｏＦ６３－是属于外轨道络合物，它们是不稳定的和容易离解出Ｆｅ３＋和ＣＯ３＋，同时ＦｅＺｒＦ６·６Ｈ２Ｏ也易于离解出Ｆｅ２＋，以致使（ＮＨ４）３ＺｒＦ７和（ＮＨ４）３ＨｆＦ７可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３，在ｐＨ３～３．５的有效萃取成为可能．在ＺｒＦ４－ＨｆＦ４的二元组分系统中，它们的升华、凝华过程是遵循图２的相平衡规律进行的．用ＸＲＤ检测升华产品，为无水单斜态的ＺｒＦ４或ＨｆＦ４晶体，用ＧＦＡＡＳ检测，升华前后Ｆｅ含量各自为０．８ｐｐｍ和０．５ｐｐｍ，批生产量２５０ｇ．     

电弧等离子体法制备纳米Ce-NiO的气敏特性

用Ｈ２＋Ａｒ电弧等离子体法制备纳米Ｃｅ－ＮｉＯ并研究其气敏特性。实验结果表明：与通常用作氧敏传感器的Ｐ型ＮｉＯ半导体材料相比，Ｈ２＋Ａｒ电弧等离子体法制备的纳米Ｃｅ－ＮｉＯ气敏材料表现出一定的ｎ型导电性，对乙炔具有很好的选择性和较高的灵敏度；其气敏特性与纳米Ｃｅ－ＮｉＯ晶粒的显微结构有关。     

Toda的纤维化与Selick的滤子化

目的是给出 Ｔｏｄａ Ｈ 的纤维化 Ｓ２ｎ－ １ → Ω Ｊｐ － １（ Ｓ２ｎ） Ｔ Ω Ｓ２ｐ－ １ 的又一新构造。文中说明映射 Ｔ 可以自然地由 Ｊａｍ ｅ Ｈｏｐｆ 的不变量 Ｈ ｐ ：Ω Ｓ２ｎ＋ １ →Ω Ｓ２ｎｐ＋ １ 直接导出。所提出的构造使得 Ｔ 成为一个 Ｈ 映射,由此得到 Ｓｅｌｉｃｋ 的滤子空间 Ｆ２ｋ （ｎ） 在奇素数ｐ 处具有指数ｐ ｎ＋ ｋ－ １ 。     

退火对氧敏CeO2—x薄膜结构及电子组态的影响

用射频磁控溅射法制备了ＣｅＯ２－ｘ高温氧敏薄膜，用Ｃｅ３ｄ的ＸＰＳ谱计算了Ｃｅ＾３＋浓度，研究了退火条件对氧敏ＣｅＯ２－ｘ薄膜的晶体结构及电子组态的影响，ＸＲＤ和ＡＦＭ分析表明，薄膜经９７３Ｋ至１３７３退火后，形成了ＣａＦ２型结构的ＣｅＯ２－ｘ其晶粒大小明显依赖于退火条件和膜厚，退火温度在９７３Ｋ至１１７３Ｋ时（２００）晶面是择优取向的，在１３７３退化４ｈ后，可得到热力学稳定的ＣｅＯ２－ｘ在退火前