25Cr3Mo3NiNb二次硬化钢冲击性能的研究

研究了二次硬化钢25Cr3Mo3NiNb的冲击韧度随回火温度和试验温度的变化.结果发现,试验钢在200℃回火时冲击韧度较高,300～600℃回火时冲击韧度值较低,600℃以上回火时冲击韧度值迅速升高,640℃回火时冲击韧度达到最高值55J/cm2,640℃以上回火时冲击韧度值有所降低.640℃回火后试验钢的冷脆转变温度为10℃,屈服强度为960MPa,可以满足兵器特种结构件高强度高韧性的要求.     

Ni10Co14钢的二次硬化过程的TEM观察

用电镜薄膜技术研究了Ｎｉ１０Ｃｏ１４钢的淬火和回火的组织结构，着重研究了强度－回火温度曲线峰值附近的结构，研究表明，Ｍ２Ｃ的形核机制是复杂的，综可以在基体位错、马氏体板条边界析出，也可由Ｍ３Ｃ的原位转变于铁素体／渗碳界面形核析出；合金在４４０℃附近回火５ｈ显示出二次硬化峰，具有稳定的高度密度位错的马氏体与自基体共格析出的Ｍ２Ｃ粒子共同作用是二次硬化的主要组织因素。     

高合金二次硬化钢氢脆敏感性研究

用预充氢方法研究了高合金二次硬化钢２３ＮｉＣｏ不同同火温度的氢脆敏感性,充氢６００回火试样没有影响。４８２℃回火,虽然强度较高,组织中存在的沿马氏体板条边界以薄膜状分布的逆转秋氏体,使钢在此温度回火具有较高的氢脆抗力。     

3Cr2Mo塑料模具钢预硬化热处理工艺参数的研究

研究了 3Cr2 Mo塑料模具钢预硬化热处理工艺参数 (淬火温度、回火温度、回火时间 )对钢的硬度和冲击韧度的影响 ,得出了使该钢达到最佳预硬化效果的工艺参数。     

Cr8Mo2SiV钢二次硬化机理的研究

采用硬度计SEM,EDS,TEM和XRD研究了经深冷处理和未经深冷处理Cr8Mo2SiV钢的回火硬度、残余奥氏体含量和碳化物析出行为.结果表明,Cr8Mo2SiV钢经1030℃淬火后,二次硬化峰值硬度出现在回火温度为520℃.深冷处理能够显著减少残余奥氏体含量,进而提高二次硬化峰温度之前的回火硬度,并使二次硬化峰向低温区移动20℃.在520℃回火处理,Cr8Mo2SiV钢的回火硬度随保温时间的延长而线性降低.Cr8Mo2SiV钢的二次硬化是残余奥氏体的转变和Mo_2C的析出前期共同作用的结果,残余奥氏体的作用更大.Mo_2C的析出前期合金元素Mo和C形成[Mo-C]偏聚团的G.P.区,随回火时间延长,Mo_2C析出并长大,均匀弥散分布于基体中.     

Cr12MoV钢二次硬化处理的应用和分析

<正> Cr12MoV钢是应用广泛的高合金冷作模具钢,多用于制造各种要求高耐磨的冷冲模具、冷挤压模具、拉丝模和滚丝模等。根据模具的用途和工艺要求不同,可选用两种热处理工艺,即一次硬化处理和二次硬化处理。 一次硬化处理是采用较低的淬火温度,淬火后直接达到高硬度(HRC61～64),随     

淬火温度对低钴二次硬化钢组织和性能的影响

采用Thermo-Calc热力学软件计算了一种新型低钴二次硬化钢高温区间的析出相种类和含量,结合光学显微镜、扫描电镜和力学检测等试验方法,研究了淬火温度对其组织和性能的影响。结果表明,在较低温度淬火时,板条马氏体基体上存在大量富W、Mo的球状M₆C析出相。升高淬火温度,M₆C相迅速回溶,并在1060 ℃时完全溶解。M₆C相的溶解使得二次硬化效果增强、冲击性能提升,同时导致原奥氏体晶粒明显粗化,进而对强韧性产生不利影响,最终试验钢经1060 ℃淬火后获得最佳力学性能配合。     

AerMet100二次硬化过程组织和性能的研究

研究了超高强度钢AerMet100经复合形变处理后的试样,二次硬化保温时间对显微组织和力学性能的影响.TEM结果表明,经高温固溶复合形变处理,使供货态组织中未熔的碳化物全部回溶,晶粒细化;随着二次硬化保温时间的延长,析出相形态发生了根本改变.力学性能测量结果表明,60 min时抗拉强度和塑性指标满足标准要求,σb为1965 Mpa,δ为19%.     

提高Cr12MoV钢二次硬化温度的途径

Cr12MoV冷作模具钢,因其含碳量和含铬量高,具有良好的硬度、耐磨性、淬透性和回火稳定性,适应于制造要求耐磨性高,形状复杂的冷作模具.Cr12MoV钢采用1080～1120 ℃淬火加多次500～520 ℃的回火工艺处理后,易产生二次硬化现象,产品仅适用于在400～500 ℃条件下工作的耐磨模具.     

奥氏体化温度对M54二次硬化钢组织及力学性能的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和X射线衍射(XRD)等研究了不同温度奥氏体化对M54二次硬化钢微观组织及力学性能的影响。结果表明：当奥氏体化温度较低时,试验钢有较多的未溶(Mo, W)₆C碳化物和预处理后的粗大晶粒,使其强度降低,冲击性能恶化。提高奥氏体化温度可减少未溶(Mo, W)₆C碳化物的数量,同时奥氏体再结晶使晶粒细化,试验钢的强度和冲击性能快速上升,当奥氏体化温度为1060℃时,试验钢具有优异的强韧性配合,而进一步提高奥氏体化温度到1100℃将导致晶粒迅速粗化进而降低冲击性能。利用EBSD研究了不同温度奥氏体化后试验钢的马氏体亚结构,发现马氏体板条束、板条块具有与奥氏体晶粒相似的变化规律。     

高速重载列车车轴用钢EA4T的低温韧度

将经过高温系列回火的EA4T钢试样加工成夏比V型缺口冲击试样,通过低温系列冲击试验对EA4T钢的低温韧度进行了研究。结果表明,EA4T钢经880℃油淬,650℃回火后的冷脆转变温度为-97.37℃至-117.59℃,且在0℃至-80℃冲击时,其A_(KV)基本高于150 J,断口韧性断裂特征明显,表明EA4T钢具有良好的抗冷脆转变能力。     

二次淬火对GCr15钢组织和性能的影响

通过正交设计的方法,研究了二次淬火+回火对GCr15钢组织和性能的影响规律.结果表明:采用一次淬火温度900℃,一次淬火保温时间10 min,二次淬火温度850℃,回火温度180℃的工艺,使GCr15钢硬度达到58～62 HRC,同时具有较高冲击韧度.     

剪刀片用JG9钢的热处理

研究了热处理工艺对JG9钢剪刀片力学性能及金相组织的影响。结果表明，锻后及时进行860℃退火，并使淬火温度控制在1060-1080℃，在570-590℃回火2次时JG9钢能产生二次硬化，具有较好的红硬性和冲击韧度，并有较高硬度和耐磨性，能很好地满足剪切中板和型钢的要求。     

W4Mo3Cr4VSiN低合金高速钢中马氏体二次硬化的研究

通过透射电子显微镜分析研究了W4Mo3Cr4VSiN(F205）低合金高速钢在1160℃淬火，250－700℃不同温度下回火时马氏体二次硬化的原因、碳化物析出机理。结果表明：在回火温度为350℃时，F205钢从基体中析出大量的Fe3C;520℃时Fe3C消失、重溶；540℃时有类似于Al-Cu合金中的GP区的W、Mo等合金元素与碳原子组成的复合偏聚区存在；560℃时，有面心立方的Mo2C和Cr7C3从基体中弥散析出，与此同时W、Mo等合金元素与碳原子组成的复合偏聚区逐渐减少，使得F205钢二次硬化效应达到了最大值；在700℃左右，Mo2C晶格发生变化（Mo2C(fcc)→Mo2C(hcp））。     

2Cr12NiMoWV钢的回火转变

研究了 2 Cr12 Ni Mo WV钢淬火后 ,经 35 0～ 710℃不同温度回火 ,其显微组织、相结构和室温力学性能的变化。结果表明 :在 40 0～ 5 0 0℃回火 ,出现回火脆性 ,这主要与马氏体中析出 M2 C、M2 3C6 型碳化物 ,产生二次硬化有关。在5 5 0～ 5 70℃回火 ,出现冲击韧度明显升高的现象 ,升高值与淬火温度有关。随回火时间的延长 ,发生了 M7C3→ M2 3C6 碳化物类型的转变     

17-4PH钢轧制棒材低温冷冲击性能的研究

对市场销售的17-4PH普通轧材棒料,采取了多种热处理工艺方案进行试验,研究了不同热处理条件下的冲击性能和组织.结果表明:对马氏体沉淀硬化钢,要获得高的冷冲击值的组织应是无δ铁索体的板条状回火马氏体组织:在材料的化学成分和热加工不变的条件下,提高材料的冷冲击韧性的热处理途径是细化晶粒尺寸和改变8铁索体的分布形态.通过试验得到提高17-4PH钢低温冲击韧性的较佳热处理工艺参数.     

形变强化双相钢的低温冲击韧度

研究了形变强化双相钢的低温冲击韧度。试验结果表明，形变强化双相钢经４９０℃回复９０ｍｉｎ后，低温冲击韧度显著改善。对试验数据进行了计算机拟合。