花色纺丝II.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同 ,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀 ,在不同的纺丝工艺下 ,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示 ,改变冷管的直径和起始位置 ,对卷绕张力无调节作用 ,且不影响纤维的结晶和取向 ,而改变热管直径 ,对卷绕张力也无调节作用 ,但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此 ,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置 ,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力     

花色纺丝Ⅱ.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良.为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀,在不同的纺丝工艺下,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算.计算结果显示,改变冷管的直径和起始位置,对卷绕张力无调节作用,且不影响纤维的结晶和取向,而改变热管直径,对卷绕张力也无调节作用,但使快速结晶时的位置沿纺程后移.因此,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力.     

FDY8头纺改造为16头纺的工艺

探讨了利用东丽716型高速卷绕机8头纺的FDY设备改造成16头纺的工艺。通过提高丝束在GR2出口处的张力,避免丝束抖动碰撞及并丝。纸管尾丝槽的合理设计、卷绕角的合理调整,以及切换时卷绕张力的适当增加,保证了切换的成功率。而为了确保丝饼成型良好,卷绕角从切换时的5°很快降至并长时间保持在4.6°,卷绕张力不超过14cN。     

花色纺线 Ⅱ．冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同，丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不奶。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀，在不同的纺丝工艺下，利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示，改变冷管的直径和起始位置，对卷绕张力无调节作用，且不影响纤维的结晶和取向，而改变热管直径，对卷绕张力也无调节作用，但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此，需要在集整束点之间加装一个张力调节补偿装置，或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力。     

超细多孔55.5 dtex/144 f预取向丝成型工艺的研究

通过理论计算和试验,探索了55.5 dtex/144 f涤纶预取向丝(POY)的卷装成型工艺,为设计其他超细旦多孔品种的成型工艺提供借鉴.设计55.5 dtex/144f的POY的成型工艺首先要计算其极限卷装密度和丝饼直径,实际生产中都应小于理论值.卷绕张力、锭重、卷绕角、接触压力、卷绕模式对丝饼成型有重要影响.统计分...     

涤纶FDY网络度的影响因素

结合实际生产,分析了影响FDY网络度的因素。包括压缩空气压力,卷绕张力及卷绕张力的稳定均匀等。结果显示:适当提高压缩空气压力可以提高网络度,增加结点牢度;适当的卷绕张力可以改善网络效果。     

常规纺丝/平行牵伸卷绕工艺开发宽纤度系列涤纶长丝的研究

该文通过对常规纺丝／平行牵伸卷绕工艺开发宽纤度系列涤纶长丝的研究，探讨了切片干燥、纺丝温度、侧吹风冷却、平牵伸卷绕温度、牵伸倍数张力等主要因素对纺丝过程的影响。     

玻璃纤维分条整经主要工艺参数的设计

进行了玻璃纤维分条整经机的主要工艺参数设计。主要以SHGA215C型分条整经机为例,介绍分条整经机的主要工艺参数设计,包括位移量确定的公式推导、卷绕密度和位移量的关系以及卷绕密度的影响因素;单纱张力的设置及影响因素分析与控制;条带宽度的设置以及条带扩散的影响因素;整经速度、倒轴张力、压辊压力和整经锥角等参数的设置以及影响因素。     

提高2 100 dtex/312 f PA66 FDY外观成型质量的生产探讨

从优化工艺和加强设备管理两方面探讨了提高2100 dtex/312 f PA66 FDY外观成型质量的生产措施。实践表明:工艺上优化卷绕张力、卷绕成型角、松弛比、热辊温度和上油率等参数;设备上加强J7/AC卷绕头的维修保养,提高热辊梨皮面粗糙度的均匀性等措施,就能够生产出外观质量良好的2100 dtex/312 f PA66 FDY。     

提高J7/A3卷绕头丝饼外观成型质量的生产实践

探讨了J7/A3卷绕头全拉伸丝(FDY)丝饼外观成型的主要影响因素。实践表明:工艺上优化卷绕张力、卷绕成形角、松弛比、热辊温度和上油率等参数,设备上加强导丝器、J7/A3卷绕头、纸管等方面的使用管理及维修保养,能够提高丝饼外观质量,满足质量控制和客户需求。     

绕线机绕线张力控制方法分析

分析胶管和电缆等纤维线绕线机的绕线过程和绕线张力,得出绕线张力变化发生在排线跃层提速的过程中,建立了恒转速模式下的绕线张力计算模型,得出绕线张力变化率正比于小线轴卷绕转速平方和线直径,并给出了恒转速控制方法的应用范围,其经济性好。与恒转速控制方法相比,当选取的小线轴卷绕转速和线直径较大时,恒线速度控制方法的绕线张力控制效果更优,但系统复杂性和成本显著提高。     

基于模糊神经网络的薄膜收卷锥度张力控制系统

薄膜生产中恒张力收卷和恒力矩收卷易出现膜卷褶皱及端面不齐等现象。为此。建立膜卷力学模型,分析张力变化规律,采用锥度张力收卷模型并建立控制系统,采用模糊神经PID控制器实时调节收卷转速,对张力进行间接补偿。仿真与试验结果表明：该控制系统具有更好的静、动态特性和自适应性,较好地解决了薄膜收卷系统张力控制难题,有效提高了膜卷质量。     

调整卷取张力改善浸胶帘子布卷绕成型

介绍了浸胶帘子布卷绕机卷取张力控制系统的原理、应用、参数选择,分析浸胶帘子布卷取成型不良的原因,通过对卷取张力参数的调整,达到了浸胶帘子布成型良好的目的,返卷率大幅降低。     

基于热芯缠绕工艺的缠绕张力研究

本文提出了一种适用于热芯缠绕工艺的缠绕张力制度设计方法.与传统缠绕工艺不同的是,热芯缠绕工艺使复合材料在缠绕同时加热固化.该方法在考虑外部纤维张力对内部环向应力影响的基础上,考虑了缠绕过程中温度引起的热应力、固化收缩应力以及各参数变化,通过对各缠绕层环向应力的分析,推导出考虑温度影响的缠绕张力制度,使各缠绕层纤维受力均匀,从而提高复合材料壳体的强度和抗疲劳性能.     

PET薄膜分切机收卷张力和压力的控制

阐述了影响PET薄膜分切的2个重要的工艺因素:收卷张力和收卷压力。从速度、直径、分切宽度等方面分析了工艺条件对收卷张力和压力的影响。     

DSP芯片在帘子布卷绕张力控制系统中的应用

介绍了用数字信号处理器(DSP)电机控制器控制复合纤维帘子布卷绕张力恒定的原理及方法,阐述了控制模型和应用软件编程时的注意事项,探讨了实现张力自适应性控制的有效途径。结果表明:采用自适应控制方法使DSP芯片发挥了核心器件的控制作用,性能可靠,采集数据正确,实现了帘子布卷绕中卷绕恒张力控制的目的。     

纤维张力对复合材料管道缠绕轨迹影响分析

为实现复合材料管道纤维缠绕优质成型,纤维张力起关键作用,其张力波动的程度直接影响复合材料管道成型的性能。为减小缠绕过程中张力大小差异,规划缠绕轨迹时需考虑纤维张力的影响,提出在机械臂末端增添预设张力负载的方法规划缠绕轨迹。建立六自由度机械臂缠绕模型,用MATLAB对机械臂的缠绕轨迹进行设计,通过建立MATLAB与ADAMS的联合仿真平台,对有无张力负载下的机械臂末端质心位移曲线进行仿真分析,并搭建张力控制实验平台,进行机械臂末端有无张力负载复合材料管道的纤维缠绕实验,实验表明有张力负载下规划的缠绕轨迹能有效抑制缠绕过程中张力的波动程度。     

薄壁钢内衬CF圆筒承压性能仿真及水压爆破试验

针对含薄壁钢内衬的碳纤维缠绕圆筒典型结构,建立三维有限元模型,采用温度参数法逐层计算内衬剩余应力,并预测其承压性能;基于水压爆破试验,研究了多缠绕角下缠绕张力、不同碳纤维等级对钢内衬及复合材料圆筒承压能力的影响,并结合钢内衬的声发射振铃计数特征判别载荷屈服点。试验结果表明,含薄壁钢内衬的碳纤维缠绕圆筒的最佳缠绕张力为75 N左右,T700,T300两种强度碳纤维复合圆管的钢内衬最大屈服载荷基本相同。     

改善CKV453纺丝卷绕机卷绕成型的对策

从卷绕成型的原理探讨了影响CKV453纺丝卷绕机卷绕成型的因素,通过调整卷绕张力、卷绕重锤、往复次数、上油及侧吹风等,最终改善了该纺丝机的卷绕成型。     

压延锦纶帘布打褶原因分析及解决措施

分析轮胎生产中压延锦纶帘布打褶的原因,并提出相应的解决措施。通过改造制动线路,在帘布卷取结束、摆架换工位时释放电机抱闸;采用风控制动盘调节垫布张力;卷取卷径采用直流调速器和中心卷取控制,卷取卷径张力锥度递减控制等措施,帘布打褶现象明显减少,帘布有形耗损率下降到0.4%。