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快淬粘结法生产钕铁硼磁体北京有色冶金设计研究总院林河成快淬粘结法是目前国内外生产钕铁硼永磁材料的一种主要方法。它是由快淬工艺和粘结工艺两个部分构成的。快淬工艺是指熔融金属或合金液体进行急冷凝固的技术,可获得结构特殊,性能优异和效益显著的新材料,它属于... 相似文献
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快淬钕铁硼永磁合金及粘结磁体 总被引:8,自引:0,他引:8
综述了快淬钕铁硼磁粉、各向同性粘结钕铁硼磁体、各向异性钕铁硼磁粉及粘结磁体、双相纳米复合磁粉及粘结磁体的国内外现状、前景以及粘结NdFeB磁体的应用。 相似文献
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分析了可分式拉坯辊装置在水平连铸拉坯生产中存在的问题;介绍了整体式拉坯辊装置的研制和使用情况。整体式拉坯辊装置具有结构轻便简单.安装更换方便,使用寿命长,能有效提高铸坯质量.降低成本及明显提高水平连铸机生产效率等优点。 相似文献
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分析了可分式拉坯辊装置在水平连铸拉坯生产中存在的问题,介绍了整体式拉坯辊装置的研制和使用情况,使用水平连铸机整体式拉坯辊装置具有结构轻便简单,安装更换方便,使用寿命长。能有效提高铸坯质量,降低成本及明显提高水平连铸机生产效率等优点。 相似文献
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在轮速为40 m·s-1快淬制备不同Fe含量的亚稳态快淬SmFe x(x=7.5,8.0,8.5,9.0,9.5,10.0,10.5,11.0,12.0,13.0)合金,经过800℃退火处理60 min,采用XRD分析了快淬SmFe x合金退火前后的相组成和晶体结构,并结合Rietveld结构精修方法分析了TbCu7型SmFe9相的晶体结构。结果表明:快淬SmFe x合金在化学计量数SmFe x(x=7.5~8.0)时,形成Th2Zn17型Sm2Fe17和少量的SmFe2;随着Fe含量增加,在x=8.5~13.0时,由平衡相转变成亚稳TbCu7型SmFe9相,α-Fe含量逐渐增多。随着Fe含量增加,SmFe合金的晶格常数a不断减小,而晶格常数c,c/a不断增大。在TbCu7型SmFe9相中Fe原子分别位于2e,3g,6l晶位,Sm原子自由占据1a晶位。2e晶位哑铃状Fe-Fe原子对的的占位趋于无序。退火后SmFe x合金在化学计量数x=8.5,9.0时,由亚稳相TbCu7型SmFe9转变为平衡Th2Zn17型Sm2Fe17相;在化学计量数SmFe x(x=9.5~13.0)时,保持TbCu7型SmFe9不变。退火使2e晶位哑铃状Fe-Fe原子对有序排列,Sm原子在1a晶位的占位率提高,晶体结构由TbCu7型结构转变成Th2Zn17型结构,但Fe含量超过一定值后,无法继续这种转变。退火SmFe x合金晶体结构的晶胞参数变化规律与淬火态相同,退火SmFe合金中α-Fe含量增多。 相似文献
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采用快淬法制备SmFe合金的过程中,在不同快淬速率下会得到4种不同外部形貌的合金,采用XRD,SEM,EDS等方法分析不同快淬速率下SmFe合金的相组成及显微组织结构,研究快淬速率及Sm含量对快淬态合金薄带相组成和显微组织结构的影响。研究表明:随着快淬速率的升高,冷却速度及过冷度也随之升高,合金薄带的相组成与组织形貌发生较大的改变,当快淬速率达到15 m·s-1时,SmFe合金的相结构开始由Th2Zn17型晶体结构转变为TbCu7型结构,通过对不同快淬速率下获得的合金薄带进行SEM和EDS分析,确定快淬态的SmFe合金薄带均由α-Fe枝晶相、包晶SmFe相及富Sm相组成,并且随着快淬速率的升高,枝晶逐渐向等轴晶转变,晶粒得到一定程度的细化,当快淬速率达到40 m·s-1时,枝晶生长转变为球状晶生长,晶粒大幅度细化,同时偏析现象消失,组织分布均匀化;通过对在同一快淬速率下获得的不同Sm含量的快淬SmFe合金薄带进行XRD分析,发现Sm含量的降低有利于TbCu7型结构的SmFe合金的获得,经SEM与EDS分析,发现随着Sm含量的增多,合金组织中α-Fe枝晶相逐渐减少,富Sm相逐渐增多。 相似文献
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采用真空快淬工艺制备SmxFe70-xSi20Co10(x=0,1,2)磁性合金,高能球磨后通过SEM、XRD、VSM等手段研究Sm掺杂对FeSiCo基快淬合金微观结构、非晶形成能力、磁性能的影响,采用Agilent PNA 8363B微波矢量网络分析仪测试合金粉末的电磁参量。研究结果表明,快淬SmFeSiCo合金粉末经高能球磨后具有扁平状的形貌结构;Sm掺杂量的变化对合金粉末相结构的影响较小,都为ɑ-Fe(Co)结构;随着Sm掺杂量的增加,矫顽力相应减小,在x=2时,合金具有最低的矫顽力值87.291 Oe,饱和磁化强度Ms则相应增大,在x=2时,合金具有最高的饱和磁化强度值142.955 emu/g;按传输线理论模拟计算,Sm2Fe68Si20Co10合金粉末具有最佳的反射损耗,在涂层厚度为1 mm,频率为3.5 GHz时其反射损耗为-4.98 dB。 相似文献