切削渗碳齿轮键槽的方法

在齿轮生产中,常有切渗碳淬火齿轮内孔键槽或花键槽的情况,这种齿轮(图1)在渗碳时,内孔同时渗碳经整体淬火后其硬度一般稍低于齿面硬度(齿面硬度HRC58～63)。而键槽插刀或拉刀为高速钢W18Cr4V,硬度为HRC62～70,实际切削时硬度只达到HRC55～60,所以不可能完成加工,采用线切割成本甚高。为此,我们采用以下方法,解决了实际问题。车渗碳层方法由于一般齿轮的渗碳层深度为0.6～1.2mm,再加上渗碳区域的过渡区(约0.3～0.5mm)所以,在渗碳前精加工时,齿轮内孔及孔口两端面各留1.5～2mm余量。若孔口端面留量     

渗碳齿轮箱式电炉加热淬火

用20CrMnTi钢制造的钻机齿轮,技术要求为渗碳层深0.8～1.2mm,齿轮表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC30～35。热处理采用气体渗碳后再用箱式电炉加热淬火。 渗碳齿轮的寿命主要取决于齿面的耐磨性及齿心部(一般指齿高的2/3处)的冲击韧性。要达到上述硬度及性能要求,表面渗碳层必须在淬火后得     

减小双联齿轮盲孔变形的方法

1.齿轮热处理技术要求及检测 渗碳层深度0.6～1.0mm;齿表面硬度58～64HRC,齿心部硬度35～48HRC;在齿轮两端的盲孔尺寸要求φ15_0~(+0.027)mm。 2.渗碳淬火工艺 渗碳淬火前两端盲孔尺寸为φ15_0~(+0.027)mm。采用设备:KJJ—75—9T井式气体渗碳炉;装筐方法:     

硬齿面盘齿轮的基准面加工工艺

硬齿面齿轮,一般是指低碳合金钢经渗碳淬火处理的齿轮,其轮齿齿面硬度为56～62HRC,轮齿心部硬度为32～48HRC。盘齿是相对轴齿而言的。硬齿面齿轮具有承载能力大,结构尺寸小,使用寿命长等优点,已成为齿轮发展的一种趋势。 由于硬齿面齿轮的精度比较高,一般都在5～7级,因此对其毛坯的精度要求也相应提高,否则难以保证齿轮精度。根据机械加工的工艺原则,齿     

采掘机械用高强度无碳化物贝氏体钢齿座的研制与应用

为了提高大功率采掘机械用齿座截齿耐磨性和使用寿命,研制了一种新型无碳化物贝氏体钢齿座材料,进行了齿座渗碳热处理实验,测试了渗碳后齿座表面硬度及其渗碳层显微硬度的变化,观察了渗碳层的显微组织.结果表明,无碳化物贝氏体钢齿座渗碳后空冷低温回火表面可以获得较高的硬度,渗碳层外层硬度在58 HRC以上,心部硬度HRC 40,心...     

运用价值工程分析优选热处理工艺

喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

运用价值工程分析优选热处理工艺

<正> 喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

粗糙表面的硬度检验

工件表面粗糙时,热处理后检查硬度不准确。渗碳淬火的汽车齿轮齿顶较粗糙,打出的洛氏硬度可达HRC67～72,而调质件打出的硬度就低,只有 HRC15～     

联合收割机内齿轮热处理工艺的改进

1.问题的提出 我厂为收割机生产的配套件内齿轮,材料为20CrMnTi,模数为4mm,见图1。技术要求为:①平面A的平面度≤0.2mm;②热处理后圆度≤0.3mm;③渗碳深度0.9～1.3mm;④齿部硬度59～63HRC。 原工艺过程:粗加工→渗碳→精加工→二次加     

氮化和对研提高弧齿锥齿轮使用质量

我厂常需加工一种机床上传动用的弧齿锥齿轮，按设计，材料为20CrMnTi，齿部表面渗碳淬火硬度55～60HRC，心部硬度30～40HRC。由于渗碳淬火后，齿部变形较大，要达到较高的精度，最好是淬火前齿部留余量，淬火后磨齿。而我厂没有弧齿锥齿轮磨齿机，仅有一台Y225型弧齿铣齿机，一台弧齿锥齿轮对研机，外协磨齿费用很高。根据使用要求，经与设计人员协商，     

一种减小齿轮内花键孔淬火变形的挂具

图1所示为圆锥齿轮,材质为20CrMnTi钢,要求渗碳层深0.8～1.2mm,表面硬度为58～62HRC,心部硬度30～35HRC。齿轮渗碳后直接油淬,由于其形状的影响,内花镜孔呈锥形孔,变形超     

机夹可转位硬齿面斜齿锥齿轮刨刀

一、概述用硬质合金齿轮刀具加工热处理渗碳淬火硬度为HRC55～62的硬齿面齿轮在我厂是82年起步的。开始采用仿形法使用焊接硬质合金齿轮刨刀加工直齿锥齿轮。实践中发现当加工热处理硬度HRC55以上的齿表面时,由于刨刀切削刃参加切削的体积小且都集中在刀尖部(见图1左示意图)。切削使刀具工作表面很快加热到很高的温度,且承受较大的冲击,刀具失效很快。一般仅能切削齿宽200mm的10个齿左右就需重磨刃口。无法应用于日常生产。以后逐步摸索采用展成法加工获得了较好的效果。展成法与仿形法比较,不但     

弧齿锥齿轮的硬齿精加工探讨

在硬齿面弧齿锥齿轮应用中,一般采用20CrMnTi、17CrNiMo6等材料进行渗碳淬火处理。此时的齿面硬度将达到58～62HRC,同时热处理之后将产生一些变形,为了纠正齿形各项误差,获得更高精度的弧齿锥齿轮通常选择刮齿和磨齿。而对于刮齿和磨齿它们有不同的特点和问题（注：以下弧齿锥齿轮简称弧齿）。     

低油量气体渗碳

我厂生产的拖拉机液压高压油泵齿轮(见图1),是轴齿轮,轴上有花键,模数较大(m=5),齿数少(8个齿),齿顶尖窄(图2)。材料为18 CrMnTi,要求渗碳层深度0.9～1.5毫米,表面硬度 HRC 60～63,心部硬度 HRC 31～47,金相组织要求(按原一、八机部颁发的渗碳齿轮金相标准评级)碳化物≤5级,残余     

改进热处理工艺解决三叉戟前缘襟翼蜗杆变形

522-181襟冀蜗杆(图1)是三叉戟上精度很高的重要传动零件,用18Cr2Ni4WA钢制造。要求渗碳层深度1.0～1.4mm,蜗杆外表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC36～40,全长弯曲度<0.10mm。该蜗杆在粗加工后,进行调质处理,硬度为HRC22～25,经半精加工后渗碳淬火。在热处理后,全长弯曲度达1～3mm,并且在整个长度方向上收缩约1mm。由于该零件细长,热处理校正非常困难,且极易断裂。此外,在热处理后     

二次加工同轴内孔夹具

我厂在生产BJ130型方向机的转向摇臂轴时,(见图1),遇到要二次车削同轴内孔问题。摇臂轴的材料为18GrMnTi,齿部和轴颈处要求渗碳淬火硬度为HRC58～64,而φ18±0.10mm和螺纹、花键处不渗碳淬火。在加工工艺上用防渗涂料保护很不稳定,我们采用留渗碳层余量,渗碳后二次车削除去渗碳层的工艺方法,保证了热处理质量,但这一工艺方法在机加工时难以保证φ18±0.10mm与齿部的同轴     

弧齿锥齿轮动态热边界渗碳淬火工艺优化设计

针对弧齿锥齿轮渗碳淬火过程中因齿面变形引起的鼓形长度过大及齿面硬度达不到要求从而产生噪声、振动、加速齿轮副损耗的问题,运用DEFORM-HT有限元软件对弧齿锥齿轮轮齿动态热边界渗碳淬火过程进行了模拟分析,研究了冷却介质温度、淬火槽入口速度、齿轮保温温度、扩散阶段碳势等4个主要参数对齿轮鼓形长度和齿面硬度的影响;采用正交试验设计分析方法,以齿轮鼓形长度和齿面硬度为优化指标,通过离差和方差数值计算分析得到了最佳工艺参数。结果表明,当介质温度为100℃、入口速度为1.5 m/s、保温温度为835℃、碳势为1.0%时,鼓形长度最小、齿面硬度满足实际生产对齿面58~64HRC的硬度要求。     

单圆头留磨滚刀齿形参数设计与分析

重载齿轮以硬齿面齿轮为主,齿面硬度在HRC57-61,一般工艺为:滚齿-渗碳淬火-磨齿.为消除热处理变形并保证齿面磨削量,热前滚齿所用滚刀多采用留磨滚刀.渗碳淬火后磨削齿形要求满足:有效渐开线的起始点直径等于或小于理论有效渐开线起始点直径,避免磨削台阶的出现.本文对单圆头留磨滚刀参数进行阐述,采用软件对滚刀及零件进行理...     

渗碳淬火双圆弧齿轮刮削工艺试验研究

使用硬质合金刮削滚刀，应用正交试验法，对渗碳淬火双圆弧齿轮（齿面硬度58HRC－62HRC）进行了刮削加工工艺试验研究，推荐了适用的刮削工艺规范。采用此规范加工的齿轮在工业现场应用良好。     

减小齿轮热处理变形的经验

80型采煤机上有一个齿轮(图1),材料为20CrM_n,m=5,z=60,要求齿面渗碳层t=1.2～1.6毫米,齿部淬火硬度HRC58～62;精度等级为8-8-7D_c,公法线长度L99.946-0.09;公法线长度变动公差δ_(Lg)≤0.075,齿圈径向跳动≤0.12。