马氏体时效硬化不锈钢真空热处理的组织和性能

就三种不同冶炼炉的马氏体时效硬化不锈钢锻件试样,分别同炉进行电炉、真空炉的热处理工艺试验,比较真空热处理对组织性能均匀性的影响。采用力学性能测试试验,金相显微组织检验,扫描电镜的高倍组织检验和断口形貌分析。得出结论:真空热处理的力学性能的均匀性较普通电炉处理的具有明显的改进,屈服强度的均匀性提高了25.6%,抗拉强度提高了50%,布氏硬度提高了17%,对于不同化学成分组焊在一起的工件,提高力学性能的均匀性具有重要意义,可以大幅提高该类工件力学性能的一次合格率。     

PH15-5沉淀硬化不锈钢真空时效工艺试验

研究了PH1 5 5沉淀硬化不锈钢在真空回火炉中进行真空时效时 ,高真空加热、高纯氮气及高纯氩气保护对流加热对力学性能和表面光亮度的影响。结果表明 ,高真空加热时 ,表面光亮度较好 ,但试样力学性能分散度大 ;对流加热时 ,试样力学性能分散度小。高纯氩气保护加热光亮度优于高纯氮气保护的     

耐热型NdFeB磁体的时效热处理特点

研究了航空陀螺用的耐热型NdFeB永磁体的时效热处理特点.通过试验,确定时效温度和时间.试验中,试样采用熔炼合金、磨制磁粉、定向成形、烧结和时效的工艺过程制备.试样在真空/气淬炉中进行时效热处理.     

05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢真空时效热处理氧化变色原因分析

采用不同工艺制度对05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢进行了真空时效热处理,研究了影响05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢表面时效氧化变色的各种因素。结果表明:05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢对真空时效气氛比较敏感,氧化变色主要与材料的高铬含量有关,为避免05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢表面氧化变色,最好在还原气氛中进行真空时效热处理;若在现有真空弱氧化气氛中进行时效处理,如出炉温度降低到60℃以下,试样表面颜色基本不变,其表面质量满足要求;采用丙酮超声波清洗方式进行前处理可使试样时效氧化变色问题得到有效改善。     

形变马氏体对奥氏体不锈钢力学性能的影响

在不同的低温环境下,对奥氏体不锈钢进行预拉伸试验,研究了温度对材料形变马氏体含量的影响,并分析了不同形变马氏体含量对材料力学性能的影响。结果表明：在变形量和应变速率相同的条件下,温度越低,材料产生的形变马氏体越多;形变马氏体变多会使材料硬化且强度变大,并导致冲击试样缺口处裂纹的扩展速率加快,冲击韧性下降。     

时效热处理对选区激光熔化成形18Ni300摩擦磨损性能的影响

目的 通过研究选区激光熔化（SLM）成形18Ni300时效热处理前后摩擦磨损性能及磨损机制,为SLM技术在模具中易磨损部位的应用提供理论支撑。方法 采用扫描电镜对热处理前后试样进行微观组织观察,采用X射线衍射仪对原始粉末和试样进行物相分析,并测试试样时效热处理前后的硬度、密度和抗拉强度,采用球盘摩擦磨损试验机测试在不同载荷下时效热处理前后试样的摩擦磨损行为,采用3D轮廓仪和扫描电镜对磨损后试样和磨球表面进行观察,并对磨损区域进行能谱分析。结果 时效热处理后试样“鱼鳞状”熔道组织弱化,主要为板条状马氏体组织。原始粉末及成形后试样的物相主要为马氏体,原始粉末和时效热处理后试样中含有少量残余奥氏体。时效热处理后试样硬度由37.6HRC升高到54.4HRC,密度变化不大,抗拉强度由1 107 MPa升高到2 031 MPa,伸长率由14.4%降低至4.5%。随着摩擦磨损试验载荷的增大,时效热处理后试样摩擦因数降低,体积磨损率增大,但均低于热处理前试样。结论 当载荷为10 N时,磨损机制主要为磨粒磨损;当载荷为15 N时,磨损机制过渡到氧化磨损和黏着磨损;当载荷为20 N时,主要为黏着磨损。     

马氏体时效不锈钢热处理工艺优化

利用热力学计算软件Thermo-Calc,研究了马氏体时效不锈钢Fe-13Cr-7Ni-4Mo-4Co-2W在不同温度下的基体组织和析出相的变化.通过TEM、SADP法分析研究了马氏体时效不锈钢在固溶处理与时效处理过程中显微组织与析出行为.热力学计算与实验研究结果一致表明,马氏体时效不锈钢高温析出Laves-Fe2Mo相,固溶温度超过1050℃,Laves-Fe2Mo相全部溶解;时效析出R相,其含量在8%左右.根据计算结果优化了相应的热处理工艺,力学性能研究结果表明,用所确定的时效工艺进行热处理后,马氏体时效不锈钢的强韧性最好.     

数据集No.5——标准不锈钢的抗腐蚀性的比较

不锈钢可分成下列四组: Ⅰ组,经热处理产生硬化的磁性马氏体型; Ⅱ组,经热处理不产生硬化,只有经冷加工才产生硬化的磁性铁素体型; Ⅲ组,热处理后不硬化,经冷加工硬化的非磁性奥氏体型; I-A组,开始为奥氏体型,热处理过程中变态为马氏体,最后经低温时效而呈析出硬化状态。 图内所示为上述各组的变化过程与一般标准钢的抗     

沉淀硬化不锈钢的组织和性能

评述了马氏体型、半奥氏体型和奥氏体型沉淀硬化不锈钢的化学成分、热处理、显微组织和性能,时效对沉淀过程的影响,以及各类型的沉淀特点,重点详细地讨论了17-4PH,PH15-7Mo和A-286钢。提出了沉淀硬化不锈钢的研究方向。     

热处理对选区激光熔化17-4PH不锈钢力学性能的影响

对选区激光熔化成形的17-4PH不锈钢分别进行真空热处理、热等静压高压淬火处理和组合热处理(热等静压固溶后快淬和马弗炉时效后水冷),在1040℃固溶处理2 h和在480℃时效4 h,观察其显微组织并研究了热处理对其力学性能的影响。结果表明,17-4PH不锈钢由回火马氏体和淬火马氏体组成,热处理后沉淀相弥散分布于晶粒内部,其颗粒尺寸为100~150 nm。真空热处理使合金内部孔隙的尺寸减小到3~7 μm,而热等静压使内部孔隙几乎完全闭合,使钢的密度基本上达到理论值。真空热处理+水淬使沉积态17-4PH不锈钢的抗拉强度和硬度都显著提高(分别提高到1300 MPa和448.5HV);热等静压在提高沉积态17-4PH不锈钢抗拉强度的同时使其延伸率显著提高到22.4%。断口分析结果表明,沉积态和热等静压样品的断口形貌为典型的韧性断裂,热等静压样品的韧窝更深、尺寸更大。真空热处理和组合热处理样品的断口形貌具有部分脆性断裂的特征且出现裂纹,与沉积态相比塑性略有降低。     

基于磁性测定法研究奥氏体不锈钢波纹管的形变马氏体含量

根据形变诱发马氏体磁性的变化,针对SUS304和SUS316L奥氏体不锈钢分步机械胀压成型波纹管以及未经固溶处理与经固溶处理SUS304奥氏体不锈钢液压成型波纹管,采用MP30E—S型铁素体测定仪定量测定了波纹管母材区及焊缝区的形变马氏体含量。结果表明：形变马氏体含量的大小与波纹管材料、相对变形量以及热处理状态等均有很大关系;在相同变形量条件下SUS316L不锈钢的形变马氏体含量比SUS304不锈钢要小得多;相对变形量越大,形变马氏体含量也越大,且波峰处的形变马氏体含量较波谷处的要大得多;与未固溶处理波纹管相比,经固溶处理后波纹管的形变马氏体含量显著减小。     

低温液体泵主轴材料的性能试验研究

通过对试验用钢与对比用钢的性能试验,探讨了在规定的热处理状态下马氏体沉淀硬化不锈钢OCr17Ni4Cu4Nb的室温和低温力学性能;指出对0Cr17Ni4Cu4Nb进行固溶和双时效处理是获得最佳低温性能的有效途径;得出了低温液体泵主轴选材应优先选用0Cr17Ni4Cu4Nb钢的结论     

热处理工艺对黏结剂喷射3D打印17−4PH不锈钢微观组织与性能的影响

目的 探究热处理工艺对黏结剂喷射3D打印17?4PH不锈钢样品微观组织、力学性能及电化学腐蚀性能的影响规律,为BJ3DP技术制备综合性能良好的17?4PH不锈钢零件提供参考。方法 基于黏结剂喷射3D打印技术制备17?4PH不锈钢生坯,并将其固化、脱脂、烧结,得到烧结态样品,然后对烧结态样品进行热处理,热处理工艺为在1 040 ℃固溶热处理2 h,随后分别在410、480、550 ℃下热处理3 h后空冷至室温。对烧结态和热处理态样品进行金相试验、单向拉伸试验以及电化学腐蚀试验。 结果 经热处理后,试样在480 ℃时效热处理3 h时力学性能提升最为显著,其屈服强度由608 MPa提升至806 MPa,抗拉强度由1 159 MPa提升至1 245 MPa,伸长率由3.6%提升至13.6%。当时效热处理温度提升至550 ℃时,由于沉淀相的粗化,其力学性能有所下降;同时,电化学腐蚀性能中腐蚀电流密度(Jcorr)减小,腐蚀电位(Ecorr)增大,电荷转移电阻(Rct)增大,出现明显的钝化区。结论 黏结剂喷射3D打印17?4PH不锈钢经热处理后力学性能得到提升,试样在480 ℃时效热处理3 h时力学性能提升最为显著,优于商用热轧17?4PH不锈钢,电化学腐蚀性能与商用热轧17?4PH不锈钢电化学腐蚀性能水平相当。     

316L不锈钢冠脉支架光亮热处理的研究

为实现316L不锈钢冠脉支架光亮热处理,搭建了高真空热处理平台;调整热处理加热电压、加热电流、加热温度、保温时间,确定了高真空热处理工艺参数动态真空度3X10-3～5×10-3Pa;氩气保护流量10mL/min;热处理温度1020～1040℃;加热电压150V;电流15A,保温时间30s;探讨了加热温度与保温时间对冠脉支架组织性能影响,通入辅助气体快速冷却避免进入不锈钢敏化区间,同时引入金属网以获得光亮热处理样品.     

热处理对SLM 18Ni300马氏体时效钢力学性能的影响

为探究热处理对激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)成形18Ni300马氏体时效钢力学性能的影响,利用激光选区熔化技术制备18Ni300马氏体时效钢试样,分别对成形试样进行时效处理、固溶处理和固溶+时效处理.通过金相显微镜、扫描电镜、硬度计和拉伸试验机,分别测试分析了不同热处理SLM 1...     

时效温度对0Cr17Ni4Cu4Nb钢组织及力学性能的影响

以0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢为研究对象,分析了不同时效温度对其显微组织和力学性能的影响,并对试样断口特征进行了观察分析。结果表明:随着时效温度的升高(480~550℃),材料的抗拉强度σb和屈服强度σp0.2呈逐渐下降的趋势,而材料的断面收缩率Ψ和伸长率δ5呈逐渐上升的趋势;材料的冲击韧性aku受时效温度的影响比较明显,呈逐渐上升的趋势,其中在550℃时aku达到213.4(J·cm-2)。同时由断口观察分析结果显示,时效温度为550℃时拉伸断口的放射区最小,其塑性最好;冲击断口塑性变形最为明显,纤维区和剪切唇区所占的比例最大。0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢随着时效温度的升高,淬火马氏体基体开始回复、再结晶,逆转变奥氏体开始生成并长大,导致材料中的残余奥氏体含量增加,而残余奥氏体的存在有利于0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢保持良好的塑性和韧性。     

SiCw/LY12复合材料时效硬化行为的透射电镜研究

本文利用透射电镜(TEM)研究了SiCw/LY12复合材料经不同时效规范处理后基体中位错和沉淀相等显微组织及其与时效硬化行为的关系。结果表明,不同热处理工艺条件下的SiCw/LY12,其位错密度和沉淀相数目、大小的变化规律与材料的时效硬化变化规律相符合。     

航空结构钢的讨论(下)

时效硬化奥氏体型不锈钢 凡是使用W、Mo、V或Nb及Ti或Al,或者多元素时效强化的奥氐体型不锈纲都属于这一类型。其优点是不需要低温处理;其缺点为没有马氏体的相转变发生,强度不如上述的三种钢种。这类钢种在500℃以下的强度不如沉淀硬化不锈钢,但在600～700℃之间则其强度较优而有使用的价值。这类钢的室温强度及高温强度都比普通的不绣钢(奥氏体型的)要好得多,故选作涡轮     

微量稀土元素对PH15-7Mo不锈钢组织和性能的影响

该文主要研究了我国富产稀土元素的微量加入对奥氏体-马氏体沉淀硬化不锈钢PHl5-7Mo(o Cr15Ni7Mo2A1)的组织和性能的影响。对稀土元素含量不同的几炉钢进行了二种不同的热处理工艺(TH和CH处理)的研究结果表明:稀土的微量加入可以减少夹杂物、细化晶粒、减少δ-铁素体、提高马氏体点(M_s点),从而改善材质,提高钢材的热加工和其他工艺性能。同时指出稀土元素可延缓析出相的聚集长大,提高马氏体的逆转变温度,从而可望提高PH15-7Mo钢的使用温度。稀土还可提高PH15-7Mo钢的强     

Gleeble-3500热／力模拟压缩试验若干问题的分析与处理

Gleeble--3500型热／力模拟试验机在更换液压楔进行压缩试验时易出现应变速率、应变量达不到程序设定的要求以及试样变形不均匀、鼓形等问题,对此进行了分析和处理。结果表明：通过采用调整试样夹持力、充入氩气保护气体、修改变形程序、保证砧子和试样之间的良好润滑等改进措施可以解决以上问题。