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采用铝热还原法工艺制备AlTiC中间合金,用X射线及扫描电镜(SEM)等手段分析AlTiC中间合金的成分、组成和形貌.利用自行研制的AlTiC中间合金工业纯铝进行细化,借助于光学显微镜(OM)等手段对其晶粒细化效果进行分析对比.结果表明,AlTiC中间合金对工业纯铝的细化效果优于某国产的AlTiB中间合金. 相似文献
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采用气雾化制粉工艺制备Al-5Ti-1B合金粉,研究了Al-5Ti-1B合金粉的显微组织与晶粒细化能力.结果表明:气雾化制粉工艺可以抑制TiB2粒子的偏析团聚和细化TiAl3相,使TiB2粒子和TiAl3相均匀分布在Al-5Ti-1B合金粉内;Al-5Ti-1B合金粉的粒径越小,TiB2粒子和TiAl3相分布越均匀,TiAl3相的尺寸越细小.当添加0.2%的Al-5Ti-1B合金粉并保温2min时,可使纯铝从粗大的柱状晶细化为平均直径为185μm的等轴晶;保温时间延长至120min,纯铝的晶粒平均直径为238μm.表明,气雾化Al-5Ti-1B合金粉具有优异的晶粒细化能力及抗细化衰退能力. 相似文献
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研究自蔓延燃烧合成(SHS)法制备的Al-Ti-C铝合金晶粒细化剂的稀释过程以及晶粒细化效果.结果表明,用自蔓延燃烧合成(SHS)技术制备出的Al-Ti-C合金中含有大量可以作为细化相的Al3Ti和TiC颗粒,可以作为铝及铝合金的新型晶粒细化剂.SHS直接合成Al-Ti-C中大量的Al3Ti和TiC颗粒会发生团聚现象,为获得分散且细小的粒子使其细化性能优异,必须对其进行稀释处理.考虑粒子存在的形态以及工业生产的影响,稀释的温度选择在1073K左右,保温时间为15min为宜.稀释后的Al-Ti-C晶粒细化剂具有良好的细化性能. 相似文献
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采用电磁搅拌连续铸挤技术生产Al-5Ti-1B合金晶粒细化剂,研究了Al-5Ti-1B合金的化学成分、显微组织和晶粒细化效果,并与美国KBA、荷兰KBM、英国LSM 公司生产的Al-5Ti-1B合金进行了比较,对电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金的质量进行了评价.结果表明:电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金中Ti和B元素含量分别为5.08,和1.02,.Fe ,Si及V杂质元素含量分别为0.11,,0.087,和0.011,;T iA l3相呈块状,平均尺寸为15.7μm ,而T iB2粒子呈颗粒状均匀分布于α-A l基体,平均尺寸为0.74μm ;添加0.2,的A l-5 T i-1B合金,可使纯铝晶粒平均尺寸从2800μm细化到68μm .比较结果表明:电磁搅拌连续铸挤A l-5 T i-1B合金的元素含量更稳定、杂质元素含量更低,T iA l3相和T iB2粒子更细小均匀,对铝晶粒的细化能力更强. 相似文献
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通过与AlTi和AlTiB细化剂对纯铝的品粒细化效果进行比较,研究电解加钛的晶拉细化作用,并利用工业铝电解槽生产的电解低钛铝合金熔体直接生产A356合金。结果表明,电解加钛对纯铝具有良好的晶拉细化作用。细化效果与AlTiB中间合金相当,在试验钛古量范围内。电解加钛的晶粒细化效果明显优于AlTi中间合金。用电解低钛铝合金制备的A356合金,在不进行细化处理的情况下.性能与以纯铝并用AlTi或AlTiB中间合金细化处理传统工艺制备的A356合金相当。 相似文献
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利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪等手段研究了Al-5Zr-1B中间合金对镁及镁合金显微组织的影响.结果表明:Al-5Zr-1B中间合金由α-Al和ZrB2两相组成,ZrB2粒子主要在晶界上析出,少量分布在晶内.加入Al-5Zr-1B中间合金后纯镁晶粒得到明显细化,随着中间合金添加量的增加,纯镁的晶粒由粗大的柱状晶转化成细小、均匀的等轴晶.在AZ31镁合金中加入1%的Al-5Zr-1B中间合金,可取得较好的细化效果.固溶处理后的AZ31镁合金的平均晶粒尺寸由约300μm下降到约120μm.通过面错配度计算证实,ZrB2粒子的异质形核作用是晶粒细化的主要机制. 相似文献
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为了提高AlSi12Fe铝熔体除气和晶粒细化的效果,通过优化超声波功率和对铝熔体处理效率的变量参数,对AlSi12Fe铝熔体进行超声波处理.实验结果:经1000W超声波功率处理1min后,40 kg的AlSi12Fe铝熔体的密度当量为1.28%,比处理前降低了45.06%;除气效果明显,晶粒级别由二级细化至一级.表明,利用超声波的空化作用,对铝熔体进行超声波处理,并选择合适的输入功率和处理效率,能实现有效提高铝合金熔体除气的效果和晶粒细化的效果. 相似文献
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采用铝熔体热爆法制备新型Al-5Ti-C合金,并将其用于细化工业纯铝。通过改变凝固冷却速度和熔体浇注温度,研究Al-5Ti-C合金对纯铝凝固组织的细化规律。结果表明,在相同的冷却速度下,随着Al-5Ti-C合金添加量的增加,纯铝凝固组织中柱状晶逐渐减少,等轴晶逐渐增多。当Al-5Ti-C合金添加量一定时,等轴晶的数量及尺寸大小与熔体的凝固冷却速度和浇注温度密切相关。当Al-5Ti-C合金的质量分数为0.6%及以下时,铝熔体较快的冷却速度和较低的浇注温度有利于铸锭组织中细小等轴晶的形成。 相似文献
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本文在Al7Si0.3Mg合金含0.3%Er的基础上研究了不同Zr含量对合金组织及力学性能的影响。研究结果表明,在添加Zr元素之后,Zr与Er形成了第二相颗粒Al3Er和Al3Zr,这些第二相粒子在铝液凝固过程中起到双重形核和细化作用,显著细化α-Al和共晶Si的分枝,提高了合金的力学性能。当Zr含量为0.2%时,其抗拉强度达到了182MPa,延伸率为6.4%,较未添加Zr元素的合金抗拉强度和延伸率分别提高了16.7%和33.3%。 相似文献
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间隙杂质对Ti—Al合金价电子结构及相变温度的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
Ti-Al合金相图因其金属间化合物优异的高温性能目前受到广泛研究,本文根据余氏理论的平均晶胞模型及键能公式,分析了间隙元素对Ti-Al系α,β,γ(TiAl)相价电子结构的影响,计算了间隙元素对这些相变点温度的影响。结果表明,间隙元素使Ti-Al合金某些相变点降低很大,从而解释了一些有争议的实验结果。 相似文献
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Ti—6Al—2Zr—1Mo—1V合金的热压变形特性及塑性流动方程 总被引:6,自引:0,他引:6
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 Ti- 6 Al- 2 Zr- 1Mo- 1V钛合金铸态材料进行了恒温和恒应变速率下的热压缩变形试验 .在试验温度 70 0~ 10 0 0℃、应变速率 5× 10 -3~ 5 0 s-1条件下 ,测试了材料的稳态变形抗力 ,并绘制成 lnσ- lnε和 lnσ- 1/ T关系曲线 ,从而确定合金的变形激活能 Q和应力指数 n.观察热变形后的组织表明 :合金在 80 0℃热变形为不完全动态再结晶组织 ,变形机制受动态回复与动态再结晶共同影响 ;90 0℃为完全动态再结晶组织 ,变形机制完全受动态再结晶影响 .合金在 90 0℃以上具有较好的工艺塑性 ,并且应力指数 n随变形温度的升高而减小 . 相似文献
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