310S耐热奥氏体不锈钢连铸坯研究

采用低倍检测、夹杂物统计、金相组织观察等方法,研究了310S耐热奥氏体不锈钢连铸坯质量情况。结果表明:电磁搅拌可有效提高310S连铸坯等轴晶率;连铸坯试样中夹杂物以小于10μm为主,上表面1#、4#和铸坯料中心2#试样存在大于20μm夹杂物颗粒,夹杂物类型以低熔点的A1、Ca、Si的复合氧化物为主;连铸坯金相组织以奥氏体为主,铸坯料中心2#和1/4近表面7#的高温铁素体组织含量分别1.102%、0.213%。     

310S耐热奥氏体不锈钢表面缺陷研究

工业冶炼的310S铸坯,通过Fact Sage软件对其化学成分进行第二相析出模拟和SEM缺陷检测,排除了析出相是产生缺陷的直接原因。后经生产试验发现投入机架除磷的钢卷表面出现了缺陷,而没有投入机架除磷钢卷表面质量良好无缺陷发生。因此,310S耐热钢表面缺陷产生的原因是轧制过程中钢板表面出现微裂纹形成了二次氧化铁皮,二次氧化铁皮被酸洗后形成。为避免表面缺陷再次发生,310S耐热不锈钢批量轧制时建议只使用粗除磷工艺而不使用机架除磷工艺。     

奥氏体不锈钢管道焊接工艺

奥氏体不锈钢管道的全位置手工电弧焊,普遍存在三个较突出的问题。①焊缝一次内外成形差;②仰焊位置有下坠和内凹现象;④平焊位置内部有焊瘤和下陷现象。直接影响了焊缝质量。我们通过不断摸索和总结经验,解决了上述问题。施工条件 1.焊接管材为0Cr18Ni9Ti、1Cr18-Ni9Ti、0Cr17Ni13Mo2Ti等耐酸不锈钢;     

潮湿高盐地区奥氏体耐热不锈钢焊接工艺与应用

受海边潮湿和高盐环境的影响,奥氏体不锈钢焊接焊口合格率较低。为解决该技术问题,文中开展了超细晶粒奥氏体耐热不锈钢焊接工艺试验。围绕防止焊缝中产生气孔、裂纹和根部未熔合等缺陷,优化了焊接工艺参数,最终制定了一套完整的潮湿高盐地区奥氏体耐热不锈钢焊接工艺。     

奥氏体不锈钢的摇摆焊接工艺研究

1 铬镍类奥氏体不锈钢的焊接性能奥氏体不锈钢与铁素体钢相比,热膨胀系数大而导热系数小。因此,焊接薄件时,容易出现变形;而焊接厚件时,收缩应力会比微合金化的结构钢大,在焊缝金属凝固时容易出现热裂纹。铬镍奥氏体不锈钢的焊接性良好,无淬硬性,因而在热影响区内无淬硬现象,同时也无晶粒粗大化。2 焊接中存在的问题形成碳化铬,降低抗晶间腐蚀能力,易出现热裂纹;由于出现金属间化合物脆性相,使焊接接头脆化。焊缝根层出现严重程度不等的过烧现象、焊缝成形差、焊缝内在质量不稳定。3 焊接工艺改进过程在严格按已定工艺施工,该…     

奥氏体不锈钢厚板焊接工艺试验研究

采用ER308L焊丝和SJ601焊剂做为焊接材料,对55 mm厚304不锈钢板的埋弧焊工艺进行研究,在对试验结果分析的基础上确定了最佳焊接工艺参数.试验结果表明,所选择的焊接材料具有良好的焊接工艺性能,在选定的焊接工艺参数条件下,焊接接头的拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、显微硬度试验均为合格.宏观金相检验未发现焊接缺陷,母材和熔合区显微组织分布均匀,该焊接工艺评定合格,可成功实现不锈钢中厚板焊接.     

310S奥氏体耐热不锈钢高温氧化性能的研究

对310S不锈钢在高温环境下进行循环氧化试验,采用增重法绘制出了310S奥氏体不锈钢高温氧化动力学曲线,并结合金相显微镜和扫描电镜对氧化膜的厚度和表面形貌进行了分析。结果发现,氧化速度随着时间的延长而降低,高温氧化后试样表面为黑色,氧化膜的厚度20μm左右,试样表面存在四面体结构组成,其成分可知为富含铬和锰的氧化物,铁含量很低。     

奥氏体不锈钢管道焊接工艺分析

不锈钢管道焊接质量要求高,需要对焊接工艺参数进行控制,提高焊接方法运用的合理性。基于此,文中将从焊接材料、焊接方法及焊接工艺评定等方面对奥氏体不锈钢管道焊接工艺进行分析,以保证焊接工艺的有效运用,防止焊接时产生质量缺陷,影响焊接质量的控制效果。由于奥氏体不锈钢管道材质较为特殊,需要对焊接工艺引起重视,掌握焊接质量控制的重点,进而保证焊接工艺的实施效果。     

电站奥氏体不锈钢焊接工艺改进

本文通过对奥氏体不锈钢焊接性的分析,根据焊接工艺评定及相关资料,采取优选工艺参数和特殊工艺方法,并结合火电安装的实际施工条件,为现场安装焊接施工的各个工序提供了依据,保证了最终获得合格的焊接接头。     

奥氏体不锈钢储存罐焊接工艺分析

不锈钢储存罐往往用于具有腐蚀性的工作环境中,因此对其焊接技术要求高,制造时其下料、坡口加工、装配精度、装焊顺序、焊接质量都要严格控制,同时采用合理的焊接方法,保证焊工的技术水平,并要有严格的检验制度。     

X12CrNiSi1636奥氏体耐热不锈钢焊接新工艺

对X12CrNiSi1636奥氏体耐热不锈钢在焊接生产过程中极易产生热裂纹的现象进行了深入研究．提出采用变电流焊接、有效控制层间温度以度减小线能量进行焊接的新工艺。并成功应用于生产实践。     

奥氏体耐热不锈钢310S的抗高温氧化性能研究

采用增重法研究了奥氏体耐热不锈钢310S在700、900和1000℃空气中高温氧化动力学,并结合X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及能谱分析(EDS)等手段,对氧化膜的形貌和组成进行了分析。结果发现,700℃时氧化速率比较稳定且氧化增重较小,其余温度下氧化增重较大且遵循抛物线规律。该钢中Cr在高温时容易形成FeO·Cr2O3、FeO·Fe2O3和尖晶石结构(FeCr2O4,NiCr2O4)等保护性氧化膜,是310S钢具有良好的抗高温氧化性能的重要原因。     

奥氏体耐热不锈钢310S的抗高温氧化性能研究

采用增重法研究了奥氏体耐热不锈钢310S在700、900和1 000℃空气中高温氧化动力学,并结合X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及能谱分析(EDS)等手段,对氧化膜的形貌和组成进行了分析.结果发现,700℃时氧化速率比较稳定且氧化增重较小,其余温度下氧化增重较大且遵循抛物线规律.该钢中Cr在高温时容易形成FeO·Cr2O3、FeO·Fe2O3和尖晶石结构(FeCr2O4,NiCr2O4)等保护性氧化膜,是310S钢具有良好的抗高温氧化性能的重要原因.     

马氏体沉淀硬化不锈钢与奥氏体不锈钢焊接工艺研究

对于铁基马氏体沉淀硬化不锈钢05Cr17Ni4Cu4Nb与奥氏体不锈钢022Cr19Ni10材料的焊接,是属于典型的不同金相组织间异种焊接。通过选用E308L-16奥氏体不锈钢焊接材料,采用焊条电弧焊(SMAW)"小电流、短电弧、快速、多层多道焊"的软规范工艺参数进行焊接,焊后不采用热处理方式消除焊接残余应力。经无损检测,力学性能试验及金相组织观测验证,焊接质量均满足法国核电RCC-M 2007版标准规范的要求。     

奥氏体304不锈钢钢管A-TIG焊接工艺研究

以Φ45 mm×8 mm规格奥氏体304不锈钢钢管为研究对象,采用A-TIG焊(添加活性剂的钨极氩弧焊)进行对接焊接工艺试验,研究不同焊接起始点对焊缝成型的影响,并检测外观质量符合要求的焊件的性能和微观组织等。分析认为:采用A-TIG焊接工艺焊接Φ45 mm×8 mm规格奥氏体304不锈钢钢管时,可在不开坡口、不填丝的情况下,实现一次性焊透,并达到单面焊双面成型的目的;焊缝组织为奥氏体+铁素体,其组织与未添加活性剂时的一致,但添加活性剂可明显改善组织性能;焊接接头的性能满足标准要求。     

超级奥氏体不锈钢S31254焊接的应用

不锈钢S31254是一种新型高舍金不锈钢,通过对其焊接性能的分析和工艺试验,确定了合理的焊接工艺,并在伊朗MIS项目施工焊接实践中得到验证和应用.     

核电站超级奥氏体不锈钢1.4539的焊接工艺研究

1.4539为超级奥氏体不锈钢,具备较强的耐晶间腐蚀、点蚀和应力腐蚀开裂能力,在世界第三代EPR核电站建造过程中首次采用。首先介绍了1.4539不锈钢的性能特性,经焊接性分析后,从焊接材料、焊接工艺参数的选择入手,进行了焊接工艺性能试验,并对焊接工艺试验中出现的熔敷金属中C,Ni含量偏差问题进行了分析和验证。研究表明,选择ER385和E385焊材,通过严格控制焊接电流≤95 A和层间温度≤100℃等工艺参数,并在实际产品的焊接中进行严格的质量控制,能确保1.4539不锈钢的焊接接头性能,从而保证使用该材料的系统在核电站运行期间的结构和安全功能完整性。     

超级奥氏体不锈钢254SMo焊接工艺

超级奥氏体不锈钢254SMo由于其优良的抗点蚀性能和相对低廉的价格而被广泛应用于富卤离子的海洋环境中.主要讨论了254SMo钢的特点及其焊接技术,通过254SMo钢的焊接试验,并进行焊后力学和腐蚀性能试验,以及对金相组织的定性定量分析,得出了254SMo钢的焊接工艺.正确选择焊材和合理的焊接参数是保证焊接接头同时满足力学和抗腐蚀性能的关键.     

奥氏体不锈钢焊接特性及工艺要点

本文以奥氏体不锈钢容易出现的晶间腐蚀及热裂纹等特殊焊接问题为切入点,阐述了产生缺陷的危害、原因、防止措施,并综合各种焊接方法,详尽地介绍了焊材选择、焊前准备、操作技术等焊接工艺。     

奥氏体不锈钢的焊接

奥氏体不锈钢的概念不锈钢种类很多,其中有马氏体、铁素体和奥氏体。当铬含量为18%,再加入8%的镍,这种钢便获得奥氏体组织。奥氏体钢可贵的是具有高的塑性,良好的可焊性和冲压性以及在冷变形下具有高的机械性能。这种钢在水中淬火之后塑性很高,并且比淬火前更软。这些钢不仅用牌号表示,而且还用简单的两个数字“18—8”来表示。头一个代表铬的含量,后者代表镍的含量。这种钢具有非磁性。